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縮放操作是一個數字正交混頻、數字濾波和抽取重采樣的過程。感興趣的頻率掃寬與縮放掃寬中心頻率(?z)上的復數正弦波與相混頻，從而使頻率掃寬下變頻到基帶;然后針對該特定掃寬對信號進行濾波和抽取重采樣，移除所有帶外頻率。這就是在IF(或基帶)上的頻帶轉換信號，有時稱為“縮放時間”或“IF時間”。也就是說，它是信號的時域表示應為它出現在的中頻帶。在本章結尾的“時域顯示”部分我們將對縮放測量做進一步討論。數字抽取濾波器的輸出代表的是帶寬受限的數字化的模擬時域輸入信號。這個數字數據流被捕獲到樣本存儲器中(圖4)。樣本存儲器是一個循環的FIFO(先進先出)的緩存器，它收集單個的數據采樣，形成被稱作時間記錄的數據塊。
因此，這個FFT假設條件對大多數測量是無效的，必須假設存在不連續性。如果信號不是按時間記錄周期重復，那么FFT將不能準確估算頻率分量。終的效果是產生所謂的“泄漏”現象，就是能量從單一頻率擴散到一段廣泛的頻率上。模擬掃頻調諧信號分析在掃描速度對于濾波器帶寬來說太快時將產生類似的幅度和擴散誤差。數據窗是解決泄漏問題的一個常用方法。FFT并不是誤差的起因，它能夠對時間記錄中的信號生成“”的頻譜。導致誤差的罪魁禍首是時間記錄之間的非周期特性。數據窗使用窗功能修改時域數據使其變成按時間記錄為周期。實際上，它波形在時間記錄的兩端變成零。這由給時間記錄乘以加權的窗函數來實現。窗對時域中的數據進行變形，以改善其在頻域中的精度。
再由DSP進行進一步數據處理。填充時間記錄所需的時間長度與并聯濾波器分析中的初始建立時間類似。樣本存儲器所收集的時間數據是用來產生各個測量結果(無論是頻域、時域或調制域)的基礎數據。為了提供更的數據結果，VSA軟件通過均衡濾波器進行時間數據校正。在矢量分析中，時間數據的精度非常重要。它不僅是所有解調測量的基礎，還直接用于諸如瞬時功率隨時間變化的測量中。時間數據校正是創建接近理想的頻帶限制信號過程中的后一步。雖然數字濾波器和重采樣算法提供了任意帶寬(采樣率和掃寬)的支持，但是時域校正決定信號路徑的后通帶特性。如果模擬和數字信號路徑是理想的，那么就沒有必要進行時域校正。時域校正起均衡濾波器的作用。
以補償通帶內的缺損。這些缺損來源于多處。射頻部分中的IF濾波器、模擬抗混疊濾波器、抽取濾波器和重采樣濾波器都會對所選掃寬內的通頻段紋波和相位非線性特性有所貢獻。在設計均衡濾波器時，首先要基于測量前端的配置，從自校準數據中提取關于模擬信號路徑的信息。使用這些數據產生頻域校正輸出顯示結果。一旦計算出模擬校正矢量，結果將被修改以便把抽取和重采樣濾波器的影響包括在內。后頻率響應的計算在選定了掃寬后進行，因為它決定了抽取濾波階段的數量和重采樣率。復合的校正矢量充當適用于時間數據的數字均衡濾波器的設計基礎。假設將要處理的信號從一個時間記錄到另一個是周期性的。但大部分信號不是按時間記錄周期重復的，兩個時間記錄之間會出現不連續。
為滿足汽車行駛的動力性和經濟性的要求,現代汽車已廣泛配裝了用多排行星齒輪機構實現多檔位傳動的自動變速器,并且隨著汽車技術的飛速發展,自動變速器的類型也變化多端。在自動變速器的設計或維修過程中,如何快速而準確地分析出其檔位變化規律,將矢量分析方法應用于自動變速器的傳動機構運動分析中,方便快捷地實現了變速器檔位的確定和單向離合器旋轉方向的判斷。拉維娜行星齒輪機構如圖一所示，由一排單行星齒輪機構和一排雙行星齒輪機構組成，共用一個行星架。該系統的兩排行星齒輪機構共用一個齒圈和一個行星架，行星架上的兩套行星齒輪相互嚙合，其中短行星齒輪與小太陽輪嚙合，長行星齒輪與大太陽輪、齒圈內齒嚙合。網絡分析儀能對被測量器件(主要分為有源元件和無源元件)的線性和非線性特性(幅頻特性。
焊腳尺寸過小會導致母材與焊縫熔合不良，引起應力集中，還可能出現焊縫咬邊、裂紋等缺陷，這種情況更是嚴重影響焊接件的強度.目前工業中使用的焊接技術是19世紀末20世紀初現代科學技術發展的產物.近幾年，國內外許多學者對焊接區的溫度場和應力場，焊接區的殘余應力和應變及焊接缺陷、疲勞斷裂等進行了分析.胥國祥等人利用有限元軟件對焊接接頭的溫度場和應力場進行模擬分析，劉玉君等人通過對焊接結構焊前施加彈性反向角變形來控制結構殘余角變形，姜克斌等人利用磁測應力儀及有限元數值模擬得焊接殘余應力分布規律；
盧峰華等人利用ansys軟件對焊接件的疲勞強度進行數值模擬，一些學者結合有限元與邊界元，數值模擬分析焊接件的應力強度因子.焊腳尺寸對焊件強度有很大影響，張立斌和姚玉環[8]對于埋弧自動焊單面焊雙面成形焊接，利用二次回歸正交組合方法及軟件分析來預測幾何尺寸，陸志軍及陳奎昌等人對焊腳尺寸進行了理論分析.但涉及焊腳尺寸對焊接件強度影響的試驗分析較少.通過對取樣位置不同和焊接尺寸不同的T形焊接接頭進行拉伸試驗，得到接頭的一般力學特性并對其分析比較.按照等強度理論計算得到T形焊接接頭在不同受力情況下的優焊腳尺寸，計算結果與試驗數據進行比較，結果基本吻合.試驗所用的T形焊接接頭的材料是Q345，焊絲材料是ER50-6，采用不開坡口對接手工焊接.為了探索焊腳尺寸對焊接件的影響，將T形焊接接頭試樣分3組試樣進行試驗，組編號為A，取樣位置是焊接端頭段，即起弧和收弧的位置；
第二組編號為B，取樣位置是焊接中間段；第三組編號為F，取樣位置同樣是焊接中間段.每組焊接試樣各準備4件，并且要求焊接試樣無缺陷，無殘余應力，試驗時選取3件進行試樣測試，1件為預留件.A組與B組為同一個T形焊接接頭中截取得到的試樣，其尺寸差異由于加工及測量誤差產生，通過組與第二組的比較來探討焊接起弧，收弧對焊接件強度的影響；B組與F組取于不同尺寸T形焊接接頭的中間段，把它們設計成尺寸不同的試樣，通過第2組與第3組的比較來探討焊接件尺寸對焊接件強度的影響.T形焊接接頭試樣的尺寸如表1所示，形狀如圖1所示.圖1中，t為焊接接頭的寬度，b為垂直板的厚度，a為水平板的厚度，k1,k2,k3,k4為焊接接頭焊腳的尺寸，其中T形焊接接頭的焊縫長度等于焊接接頭的寬度t.用游標卡尺測量試樣的尺寸(包括標距、厚度、寬度、長度和截面面積)；把試樣磨平并且貼應變片，接線；準備好試驗機，將準備好的試樣夾持到試驗機上，用半橋接線法將工作片及補償片接于電阻應變儀；
試驗開始前將應變儀預調平衡，試樣夾緊后開始均勻緩慢的加載，由應變儀記錄應變值.為了能取得比較理想的試驗數據，不影響T形焊接接頭性能測試的真實性，要求試樣受力形式合理，試樣夾持到試驗機時必須調好位置，避免出現偏心現象，如圖2所示，試樣的拉伸試驗示意圖如圖3所示.在試驗時采用位移控制的方式加載，其加載的速度為0.1mm/min.通過觀察試驗過程發現，編號為A和編號為B的T形焊接接頭試樣在加載初期無明顯現象，當載荷接近大值時能聽到輕微的焊縫拉開的聲音，隨后載荷下降試樣“嘭”的一聲破壞.拉斷后的T形焊接接頭斷口是沿角焊縫45°的位置，如圖4a,4b所示.
而編號為F的T形焊接接頭試樣在加載初期也是無明顯變化，隨著載荷的上升，在強化階段中，試樣的母材區長度明顯增長，觀察到出現了明顯縮頸現象，后隨著載荷的下降試樣“嘭”的一聲破壞.拉斷后的T形焊接接頭斷口在母材上，且角焊縫沒有發生破壞，如圖4c所示.各組試樣的斷口形貌示意圖如圖5所示.試驗機自動記錄了試樣的荷載隨位移變化的曲線，將A1,B1和F1的載荷—位移曲線放在同一個圖中進行比較，如圖6所示，從圖6可以看出F1的承載力小于A1和B1的承載力.由表3可以看出無論是端頭段還是中間段，它們的彈性模量與泊松比基本是一致的，這與理論是相符合的，因為彈性模量與泊松比是材料的基本屬性.比較取樣于端頭段的A組和取樣于中間段的B組。
這兩組都是在焊縫處斷裂，它們的大承載力，抗拉強度基本一致，但是屈服強度相差110.53MPa，這說明焊接試樣中間段的焊接質量更好.比較同樣取樣于中間段的B組與F組，F組試樣都是拉斷于母材上，抗拉強度有所提高，屈服強度基本一致，但是B組承受的大力要比F組的要大41.25MPa，由于F組的焊腳大于薄的母板材的厚度b，而B組的焊腳小于薄的母板材的厚度b，同時根據試驗結果可看出它們的強度基本一致，說明了在工程中B組的尺寸是佳的選擇，而F組存在焊腳尺寸大所導致的問題.對于焊接件，并不是焊腳的尺寸越大越好，若焊腳尺寸偏大，不僅加大了熱影響區尺寸、焊接應力和變形，還浪費材料和工時，并且對焊接件的強度沒有任何好處.因此，優化焊腳尺寸對于焊接件具有重要意義.隨著焊接材料和焊接工藝的不斷發展，按照等強度理論，根據T形焊接接頭焊縫受力情況，確定T形接頭角焊的焊腳尺寸.T形焊接接頭焊腳如圖7所示.1、從事鋼筋焊接施工的焊工必須持有焊工考試合格證,才能上崗操作。
選擇接地電阻表檢定裝罰檢定所的標準電阻器的電阻值一般為,功率,其實際誤差應不超過被檢接地電阻表大允許誤差的/目前生產的接地電阻表檢定裝置的準確度等級為級-級。由標準器輔助設備及環境條件所引入測扯擴展不確定度不應超過被檢儀器允許誤差限值的。檢定所的輔助電阻箱的電阻值一般可巾分別改變到,功率不小千,其允許誤差限們不超過。目前接地電阻表檢定裝性的生產廠家生產的標準器基本都可以滿足檢定規程的要求，但是不同廠家生產的標準器的測址上限不同，準確度等級也有所不同。早期產品的測員上限為,低千某此數字式接地電阻表的測址上限，但對千模擬式接地電阻表的檢定沒有影響新設計產品的測址上限一般為,基本可以滿足檢定工作的需要如果按照檢定規程中首次檢定的項目進行檢定，則可以參照上文中絕緣電阻表檢定裝置中對于傾斜影響絕緣電阻和節電強度的要求配備相應符合要求的設備。絕緣電阻表檢定裝竹和接地電阻表檢定裝置中的主要部分都是以直流電阻箱為主，只是測屈范圍和準確度等級有所不同，使用單位在購買時應該結合本單位的工作情況，選擇適合開展計蟻工作需要的標準器。
同時應該選擇有生產許可證等資質的廠家生產的標準器，因為標準器使川說明書上標注的準確度等級技術指標可能一致，但是其旋鈕性能年穩定性等項目都是要經過長期使川才能考察出來的。第二章建標指導三舉例JOB-型接地電阻表檢定裝隍如圖-所示。型接地電阻表檢定裝置九特斯拉計檜定裝置一原理現在普遍使用的檢定方法是同時使用比較法和替代比較法。使用的標準裝置主要有核磁共振標準檢定裝笠霍爾效應式特斯拉計和線圈法特斯拉計等。
核磁共振標準檢定裝罰是基于核磁共振原理測量磁場，其特點是總不確定度高，測扯結果準確可靠，但是價格昂貞，組成復雜，需要配合頻率計示波器等設備，受外界環境影響嚴重尤其是電磁環坻影響，用來檢定工作用磁感應強度計矗器具時效率較低下，適合作為一等二等磁感應強度標準，用來開展值傳遞。霍爾效應式特斯拉計－般采用霍爾元件作為探頭，價格相對便宜。由于受到霍爾元件材質和下藝的局限，以及「作原理的影響，普通的霍爾特斯拉計對均勻恒定磁場測扯的準確度一般在,比較適合用來作為工作計址器具和開展低精度特斯拉計及磁感應強度垃具的檢定和校作。
旋轉線式特斯拉計的測址準確度主要受到電機轉速穩定性的限制，使用平衡測批法，可以得到的分辨力和較高的準確度等級，但是由于制造工藝要求較高，所以只有國外廠家生產，型號較少。二選擇一般來說，開展特斯拉計的檢定作主要以檢定級及以下等級的儀器為主。標準器可以采用采用霍爾效應式特斯拉計和線閣法特斯拉計，測扯范圍為。根據檢定規程要求檢定裝置總測址不確定度不應超過被檢特斯拉計大允許誤差的。檢定裝置還需要其他的輔助設備，包括標準磁場供電電源對位裝置等。
當檢定裝罰的準確度等級優于級時還應考慮溫度影響，應附以探頭恒溫電路或自動溫度補償電路，否則必須給出準確的探頭溫度修正系數。標準特斯拉計的分辨力不應低了被檢特斯拉計的分辨力，其相應測扯范圍內的大允許誤差應不超過被檢特斯拉計大允許誤差的。例如，開展檢定級的特斯拉計的工作，標準特斯拉計的準確度等級不能低千l級。同時，標準特斯拉計的年變化不應超過被檢特斯拉計大允許誤差的或自身大允許誤差的/。檢定裝置通常應配備對位裝置，對位裝笠可以保證標準特斯拉計和被檢特斯拉計在測址標準磁場是所處的位置電硉計量器具建標指南基本一致。
對位裝性和標泭磁場均勻區內穩定性所引入的不確定度分扯可通過多次測植磁場均勻區求出目前，同內生產廠家生產的特斯拉計技術水平距離同際先進水平還有一定的差距，如果作為計批標準還是應該糾合實際悄況購買符合檢定規程要求的技術指標好的產品。需要配備的標準磁場供電電游和對位裝置則要根據開展檢定的測蜇范圍準確度等級等情況綜合設計。三霍爾效應式特斯拉計檢定裝置舉例數字特斯拉計。數字特斯拉計第二節建標申請及考核程序計批標準考核丁作必須執行JJF《計扯標準考核規范》。
一建立標準前應當考慮的要素進行需求分析，分析被測扯領域對國民經濟和科技發展的重要程度和迫切程度，分析被測址對象今后的發展前杲和動態，分析被測儀器儀表測掀范圍測扯準確度和需要檢定或校準的工作確定建立標準所需的基礎設施與條件，如需要的房屋面積恒溫條件及能源消耗等；確定建立計屈標準應節購罰的標準器配套設備及其技術指標,分析是否具有或盂婓培養使用維護及操作計量標準的技術人員名及以第二章逢標指導分析計批標準的考核使用維護及址值傳遞保證條件，確定計批標準的批傳渠道；確定建立計屈。
一建立計量標準的決策準各建立計址標準應從實際盂求出發，科學決策講求效益，減少建立計標準的盲目性，計屈標準的實用性和技術水平。二對準備建立的計量標準進行評估計阰行政部門組織建立補會公川計址標準前，應當對行政轄區內的計址資源進行調查研究摸底統計。根據節地國民經濟建設發展的需要，統籌規劃合理組織建立社會公用計隊標準體系。對村會計牡資源進行科學調配，避免重復投資，大限度地發揮現有的計量資源的作用。強化社會公川計批標準的建設，兼顧部門和企事業單位計址標準的發展，對需要建設的社會公用計址標準統一規劃統一部署科學立項認真實施。
明確各級各類計址技術機構的發展戰略定位與日標，完善址值傳遞體系，解決項目交叉重復建設投入分散資源浪費等問題。提商法定計扯技術機構的技術保障水平，增強對社會開展計檢定和校準的服務能力原則上，企事業單位建立的計量標準應低于計扯基準，并嚴格迎守計批批值傳遞體系。為了方便扯值溯源，企事業單位建立的計扯標準可考慮低于本省法定計址檢定機構。當社會公用計批標準不能疫蓋或滿足不了部門專業特點的需求時，國務院有關部門和省自治區直轄市有關部門可以根據本部門的特殊需要建立部門內部使用的計址標準。
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