為了提高建筑20鋼表面青銅涂層的綜合性能通過加入SrAl2O4粉末爆炸噴涂的方式制備得到青銅涂層以及青銅發(fā)光復(fù)合結(jié)構(gòu)涂層通過試驗測試的手步提高20鋼的抗高溫45號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板磨損
用 5kWCWCO2 激光器對 40Cr鋼進行了激光淬火試驗 探討激光工藝參數(shù)對淬硬層深的影響。結(jié)果表明 激光功率增大、掃描速度降低、激光束重疊尺寸增大 則淬硬層深增大 且掃描速度比激光功率的影響更大。40Cr鋼在功率 10 0 0～ 12 0 0W 掃描速度 15～ 30mm/s激光束重疊尺寸 1.0～ 1.5mm的工藝條件下淬火 可獲得不小于 0 .35mm的平均淬硬層深 熔覆層和Ni60熔覆-重熔層基體由（FeNi）構(gòu)成；內(nèi)部含有Cr23C6、Fe3B、CrB等析出相。硬質(zhì)析出相使熔覆層硬度提高到806HV約為20鋼基體（206HV）的4倍。45號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板

  采用試片懸掛轉(zhuǎn)動的方法模擬水造粒硫磺成型過程通過腐蝕失重、掃描電鏡觀察、能譜分析和XRD分析研究了溫度和位置因素對20號鋼在水造粒硫磺顆粒成型過程中的腐蝕特征。結(jié)果表明45號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板0號
以提高耐磨性為主的大面積激光相變硬化必須采用光斑搭接方法 在搭接處的回火帶是不可避免的。本文研究了大面積激光相變硬化硬度分布特征 研究搭接量與回火帶的關(guān)系 找出適合生產(chǎn)實際需要的搭接方案 以解決大面積激光相變硬化技術(shù)在汽車、冶金行業(yè)中的大型模具、軸等零件等強化中的瓶頸問題 磨能力提高的主要原因。M60+Y2O3熔覆層的高溫磨損失重率僅是20鋼基體的約1/4。Ni60+Y2O3熔覆層耐磨能力提高的主要原因是熔覆層與基體良好的冶金結(jié)合、（45號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板

對于65錳鋼板20鋼玻璃內(nèi)襯防腐管（FeNi）固溶體增強、鎳鉻合金本身的良好性能和硼 45號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板化物、硼碳化物和Y203顆粒等析出相的強化作用。本試驗研究了ＺｒＯ２與４０Ｃｒ鋼在加入緩沖層前后的釬焊連接，結(jié)果表明：插入緩沖層Ｃｕ和Ｔｉ可以提高接頭強度。對每一種緩沖層，存在一 厚度，對應(yīng)的釬焊強度 。此 厚度對Ｃｕ為０．４ｍｍ左右，對Ｔｉ為１ｍｍ左右。作者認為這是由緩沖層的力學(xué)性能和熱膨脹系數(shù)對殘余應(yīng)力釋放產(chǎn)生的兩種相反影響而造成的。釬焊時，緩沖層Ｃｕ和Ｔｉ向釬料中均有程度不同的溶解，但不影響釬料對ＺｒＯ２的浸潤和反應(yīng)結(jié)合。ＺｒＯ２－４０Ｃｒ鋼連接的所有接頭均斷在陶瓷的近縫區(qū)，其斷裂方式有三種。 碳鋼中Cr含量比20鋼高可能是08鋼更耐蝕的原因之一。 

 45號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板 以
隨著原油中含硫量的大大增加石油煉制過程中設(shè)備的H2S腐蝕變得日益嚴重。其中常減壓蒸餾塔頂冷凝水系統(tǒng)腐蝕問題尤為突出。脫鹽處理中形成的H2S和HCl在常減壓蒸餾過程中與
在研究不同奧氏體化溫度下４０Ｃｒ鋼的淬透性時，發(fā)現(xiàn)其淬透性曲線上硬度不是單調(diào)下降，而出現(xiàn)了一硬化峰，該峰值硬度為３２±２ＨＲＣ，峰位距端面的距離隨淬火溫度提高而后移，與奧氏體化溫度無關(guān)．ＴＥＭ等分析表明，峰值出現(xiàn)的原因是在特定的冷速條件下，鉻的碳化物析出強化了珠光體以及Ｆｅ４Ｎ型有序相形成強化了鐵素體而引起的．硬度峰出現(xiàn)的冷速為２～４℃／Ｓ。 和約1.5-2 m 45號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板 

45號鋼板本文模擬完善了
本文針對某批40Cr鋼棒料制成的工件經(jīng)正火或調(diào)質(zhì)處理后存在局部難以加工的問題通過硬度、化學(xué)成分、金相、掃描電鏡和能譜等方法進行了檢驗和分析發(fā)現(xiàn)該批40Cr鋼棒料的組織不均勻存在網(wǎng)狀鐵素體及魏氏組織局部存在屈氏體組織和金屬或非金屬夾雜。采用重結(jié)晶退火可以改善原有的組織缺陷滿足工件的加工性能要求。  65錳冷軋鋼板45號冷軋鋼板耐磨鋼板NM400 40cr鋼板為嚴重3#腐蝕程度稍輕;經(jīng)過60d腐蝕后能譜和射線分析其腐蝕產(chǎn)物主要是非晶質(zhì)、Fe（OH）3和Fe2O3;不同時間和土壤的電位變化規(guī)律是不同的與腐蝕速率變化規(guī)律是一致的。 探討了腐蝕機理在近中性土壤中低碳鋼腐蝕的陰極過程主要是氧的還原在陰極區(qū)域形成OH-離子陽極過程是鐵的氧化氧化后的兩價Fe2+發(fā)生水合作用并轉(zhuǎn)化為更穩(wěn)定的產(chǎn)物Fe（OH）3和Fe2O3。 

45號鋼板環(huán)
鋼研究了600℃退火對經(jīng)完全退火預(yù)處理并經(jīng)等通道轉(zhuǎn)角擠壓（ECAP）加工的40Cr鋼強度和位錯強化的影響。微觀組織和拉伸試驗結(jié)果表明600℃退火使ECAP形變40Cr鋼鐵素體區(qū)發(fā)生再結(jié)晶并使強度明顯降低。經(jīng)XRD分析和Taylor公式的定量計算說明600℃退火對ECAP形變40Cr鋼的位錯強化影響很小實際強度的降低不是來自于位錯強化的降低而是來自于其它強化機制（晶界亞晶界等）的減弱。  65錳冷軋鋼板45號冷軋鋼板耐磨鋼板NM400 40cr鋼板連接時兩側(cè)母材熱輸入不均勻及焊縫表面成為實現(xiàn)滲氮工藝的低成本、快速性以NH4Cl為催化劑采用罐裝法對40Cr鋼表面進行滲氮處理。利用金相顯微鏡、X射線衍射儀、顯微硬度計和摩擦磨損實驗機對滲氮層的顯微組織、顯微硬度和耐磨性能進行研究。結(jié)果表明:滲氮層組織主要由Fe相和Fe3N相組成。隨著NH4Cl加入比例的增大滲氮層厚度、顯微硬度和耐磨性能也呈增大趨勢。當NH4Cl的質(zhì)量分數(shù)為4.5%時白亮層厚度達2.5μm硬度為8.89 GPa失重量為6.91 mg。氯化氨能明顯增加滲氮層厚度改善滲層耐磨性能是一種優(yōu)良的催滲劑。 生在焊縫C區(qū)的位置斷口表面主要存在著FeCu和FeMn3這兩種金屬間化合物它們的存在是引起斷裂發(fā)生的主要原因。。 65錳冷軋鋼板45號冷軋鋼板耐磨鋼板NM400 40cr鋼板

45號鋼板電化針對40Cr鋼軸套內(nèi)45號冷軋鋼板40cr鋼板40Cr鋼齒輪坯料工件經(jīng)過傳統(tǒng)熱處理工藝淬火后其表面常常出現(xiàn)裂紋現(xiàn)象影響到公司的正常生產(chǎn)。為了進一步提高材料性能降低材料成本擴大公司產(chǎn)品的使用范圍本文對坯料表面出現(xiàn)裂紋進行了分析并對鋼材的生產(chǎn)工藝進行了改進和優(yōu)化成功地防止了淬火裂紋的產(chǎn)生取得了較好的應(yīng)用效果。  65錳冷軋鋼板耐磨鋼板NM400、FT-IR、SEM、EDS表征了鐵表面自組裝膜的化學(xué)組成和表面微觀形貌;利用量子化學(xué)計算和分子模擬對自組裝膜與金屬基底的用不同厚度的Cu箔、Ni箔作為緩解接頭殘余應(yīng)力的中間層材料以Ag-Cu共晶合金箔為釬料在880℃10 min的工藝參數(shù)條件下對YG6硬質(zhì)合金和40Cr鋼進行了真空釬焊試驗。研究結(jié)果證實采用Ni箔做中間層能有效地降低接頭應(yīng)力大幅提高接頭強度;Cu箔能有效降低接頭殘余應(yīng)力但Cu本身強度偏低同時釬焊過程中大量溶解使中間層的實際厚度明顯減薄加之釬縫與中間層界面處組織不均勻且存在較嚴重的晶界滲入現(xiàn)象從而嚴重制約了接頭強度的提高;研究結(jié)果還表明中間層厚度對接頭強度也有明顯的影響只有在 厚度范圍內(nèi)才能達到 降低應(yīng)力、提高接頭強度的效果。XPS、SEM/E 65錳冷軋鋼板耐磨鋼板NM400

  45號鋼板AZ91D鎂合金試樣制備過程中研磨和拋光的影響因素;其次采用電化學(xué)工65錳鋼板作站研究了 AZ91D鎂合金在NaCl溶液中的電化學(xué)并在鐵電采用慢應(yīng)變速率拉伸試驗（SSRT）對40Cr鋼在海水中的應(yīng)力腐蝕開裂（SCC）敏感性進行評價并結(jié)合快慢掃描極化及電化學(xué)噪聲監(jiān)測對其在海水中的腐蝕行為進行研究。結(jié)果表明:40Cr鋼回火后含有粒狀滲碳體在海水中SCC敏感性很小即在海水中具有較強的抗應(yīng)力腐蝕能力噪聲電阻倒數(shù)1/Rn的變化與拉伸試樣的不同階段能夠很好地吻合;40Cr鋼在海水中宏觀上具有纖維區(qū)、放射區(qū)微觀上主要是韌窩形貌的韌性斷裂特征。 極在0.5 mol·dm-3 65錳冷軋鋼板耐磨鋼板NM400