45號(hào)鋼板65錳鋼板為了優(yōu)化CSP工藝生整復(fù)合鍍層中納米顆粒分布均勻它們的硬度分別為：Ni-P-Al2O3復(fù)合鍍層953.10HV Ni-P-層方式的層合板進(jìn)行了分析，給出了不同鋪層角度對(duì)層間應(yīng)力的影響。層間應(yīng)力隨著鋪層角度θT）工藝參數(shù)為:100 ms ET、循環(huán)3次（3×100 ms ET）;此時(shí)的顯微硬度為~654 HV 抗拉強(qiáng)度為~2241 MPa斷裂延伸率為~15.2%。對(duì)比250℃CT3×100 ms ET引起的位錯(cuò)密度下降較少但對(duì)微觀殘余應(yīng)力的釋放效果幾乎相同。ET過(guò)程快速的應(yīng)力釋放可歸因于在脈沖電流引起的焦耳熱、電子風(fēng)力和熱壓應(yīng)力的綜合作用下位錯(cuò)滑移速率的增加。此外由于脈沖電流對(duì)低導(dǎo)電率相形成有抑制作用480 ms EQ試樣經(jīng)3×100 ms ET后沒(méi)有?-碳化物析出。（3）適宜參數(shù)的循環(huán)EQ可以促使原奧氏體晶粒進(jìn)一步細(xì)化這主要?dú)w因于相變過(guò)程中晶體缺陷密度的增加即相變硬化。 循環(huán)EQ的工藝參數(shù)為:三次循環(huán)EQ每次的EQ時(shí)長(zhǎng)依次為440 ms、400 ms和380 ms;此時(shí)試樣的平均原奧氏體晶粒尺寸為~4.98μm硬度為~780 HV。 參數(shù)循環(huán)EQ試樣經(jīng)3×120 ms ET后 本文針對(duì)某批40Cr鋼棒料制成的工件經(jīng)正火或調(diào)質(zhì)處理后存在局部難以加工的問(wèn)題通過(guò)硬度、化學(xué)成分、金相、掃描電鏡和 
45號(hào)冷軋鋼板40cr鋼板65錳鋼板42crmo鋼板為了同時(shí)基于實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)，建立了40Cr鋼高溫蠕變的非線(xiàn)性本構(gòu)方程，并通過(guò)小二乘法確定本構(gòu)方程中的參數(shù)。并將該本構(gòu)方程計(jì)算得到的結(jié)果與實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行了比較，發(fā)現(xiàn)用該本構(gòu)方程可以比較好的描述40Cr鋼的蠕變行為

針對(duì)40Cr鋼表面存在的皮的殘留42crmo鋼板。因此氧化鐵皮厚度的不均勻性40cr鋼板是導(dǎo)致40Cr鋼表面麻點(diǎn)的主要原因。 65錳冷軋鋼板45號(hào)冷軋鋼板耐磨鋼板NM400

  采用隨焊沖擊旋轉(zhuǎn)擠壓法控制65錳冷軋鋼板45號(hào)冷軋鋼板耐磨鋼板NM400高強(qiáng)鋼冷裂紋。采用超音速微粒轟擊技術(shù)對(duì)40Cr鋼進(jìn)行單面表面納米化使其表面形成晶粒尺寸為10nm左右的納米晶層然后對(duì)試樣進(jìn)行不某40Cr鋼齒軸在使用過(guò)程中發(fā)生早期斷裂失效通過(guò)宏觀檢驗(yàn)、化學(xué)成分分析及金相檢驗(yàn)的方法對(duì)齒軸斷裂的原因進(jìn)行了分析。結(jié)果表明:齒軸在加工過(guò)程中由于切削刀具吃刀量過(guò)大或刀具過(guò)鈍使齒軸表面產(chǎn)生鐵屑翻皮卷曲導(dǎo)致表層晶粒脫落及切削擠壓微裂紋。同時(shí)原材料中非金屬夾雜物過(guò)多材料的強(qiáng)度大幅度降低脆性顯著增大淬火應(yīng)力集中形成開(kāi)裂。齒軸服役承載時(shí)淬火形成的裂紋繼續(xù)擴(kuò)展終導(dǎo)致齒軸斷裂失效。 針65錳冷軋鋼板45號(hào)冷軋鋼板耐磨鋼板NM400對(duì)用掃描
用活性屏離子滲氮（ASPN）技術(shù)對(duì)40Cr鋼進(jìn)行快速離子滲氮技術(shù)的研究。本項(xiàng)研究是利用氮在奧氏體與鐵素體中分別具有不同的溶解度和擴(kuò)散速度的特性采用了在共析溫度以上短時(shí)間溶氮和在共析溫度以下長(zhǎng)時(shí)間擴(kuò)散滲氮的兩種不同的滲氮機(jī)制進(jìn)行交替滲氮處理。試驗(yàn)結(jié)果表明采用這種新的滲氮工藝不僅可以顯著提高滲氮處理中氮在鋼中的內(nèi)擴(kuò)散速度而且滲氮層具有較高的硬度。這種快速滲氮工藝可以用"吸收-擴(kuò)散"滲氮模型進(jìn)行解釋。 。明顯 65錳冷軋鋼板45號(hào)冷軋鋼板耐磨鋼板NM400

45號(hào)鋼板本文模擬完善了
本文針對(duì)某批40Cr鋼棒
對(duì)40Cr鋼亞溫淬火氮碳共滲處理工藝和傳統(tǒng)調(diào)質(zhì)工藝進(jìn)行對(duì)比試驗(yàn)研究結(jié)果表明40Cr經(jīng)亞溫淬火后較完全淬火在硬度、抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度上稍有下降但延伸率和沖擊韌度有較大提高氮碳共滲處理后表面硬度極大提高。   65錳冷軋鋼板45號(hào)冷軋鋼板耐磨鋼板NM400 40cr鋼板為嚴(yán)
分析40Cr汽車(chē)發(fā)動(dòng)機(jī)底座固定用六角頭螺栓斷裂的原因。采用斷口分析、元素分析、金相分析、力學(xué)測(cè)試和氫含量測(cè)定對(duì)斷裂試樣進(jìn)行研究結(jié)果表明:螺栓斷口附近無(wú)明顯塑性變形斷面較平齊呈亮灰色微觀斷口沿晶分離晶粒輪廓鮮明分別選取900℃、950℃、1000℃和1050℃鹽浴滲釩4h、6h和8h制備滲釩層研究的主要內(nèi)容及成果如下:（1）在采取設(shè)定的合理工藝參數(shù)下制得一定厚度滲釩層。利用金相顯微鏡觀察結(jié)果發(fā)現(xiàn)不同工藝參數(shù)滲層連續(xù)性和致密性各不同900℃和1050℃滲層連續(xù)性和致密性很差晶粒為等軸晶950℃和1000℃滲層連續(xù)性和致密性相對(duì)有所改善晶粒為柱狀晶。（2）利用X射線(xiàn)衍射（XRD）檢測(cè)與分析滲層物相。結(jié)果發(fā)現(xiàn)不同工藝參數(shù)滲層VC晶粒生長(zhǎng)具有擇優(yōu)取向。900℃滲層VC晶粒生長(zhǎng)具有2個(gè)擇優(yōu)取向;950℃和1000℃滲層存在不同晶面指數(shù)VC相相互轉(zhuǎn)化;1050℃滲層可能脫落導(dǎo)致VC相較少。（3）利用掃描電子顯微鏡（SEM）觀察滲層截面顯微組織形貌并分析其形成過(guò)程及能譜儀檢測(cè)和分析滲層截面成分組成。結(jié)果發(fā)現(xiàn)不同工藝參數(shù)滲層少數(shù)存在過(guò)渡區(qū)950℃和1000℃表面可能脫碳導(dǎo)致滲層遷移表層C元素含量較少;1050℃滲層表面可能存在脫落現(xiàn)象。（4）分析探討滲層形成機(jī)理、生長(zhǎng)規(guī)律及晶粒生長(zhǎng)機(jī)制分別研究不同滲釩溫度和處 ;65錳冷軋鋼板45號(hào)冷軋鋼板耐磨鋼板NM400 40cr鋼板連析40Cr汽車(chē)發(fā)動(dòng)機(jī)底座固定用六角頭螺栓斷裂的原因。采用斷口分析、元素分析、金相分析、力學(xué)測(cè)試和氫含量測(cè)定對(duì)斷裂試樣進(jìn)行研究結(jié)果表明:螺栓斷口附近無(wú)明顯塑性變形斷面較平齊呈亮灰色微觀斷口沿晶分離晶粒輪廓鮮明晶面上伴有雞爪痕斷口附近氫質(zhì)量分?jǐn)?shù)高達(dá)0.00180%認(rèn)為殘存在螺栓中的氫造成了螺栓延遲斷裂。給出氫致延遲斷裂的措施:（1）合理安排熱處理工藝控制熱處理氣氛減少滲碳。（2）增加去氫工藝減少螺栓中的氫殘留。65錳冷軋鋼板45號(hào)冷軋鋼板耐磨鋼板NM400 40cr鋼板

45號(hào)鋼板65錳鋼板耐磨鋼板NM400耐酸鋼板42crmo鋼板針為了延長(zhǎng)齒輪鋼使用壽命采用熱擴(kuò)散法鹽浴滲釩在40Cr鋼表面制備VC滲層并測(cè)得了900～1050℃鹽浴滲釩6 h的滲層厚度利用光學(xué)顯微鏡和掃描電鏡（SEM）、X射線(xiàn)衍射儀（XRD）對(duì)VC滲層的組織形貌、物相成分進(jìn)行了分析同時(shí)對(duì)滲層硬度進(jìn)行了測(cè)試。結(jié)果發(fā)現(xiàn)40Cr鋼表面形成了5～50μm厚的滲層組織且不同的處理溫度造成了不同程度的滲層組織遷移滲層物相主要由VC和少量α-Fe相組成同時(shí)VC晶粒生長(zhǎng)具有VC（111）和VC（200）兩個(gè)擇優(yōu)取向且隨處理溫度升高擇優(yōu)取向減弱而滲層對(duì)基體表面硬度均有不同程度地提高。 據(jù)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)繪制得到蠕變曲線(xiàn).在實(shí)驗(yàn)條件下40Cr鋼的蠕變曲線(xiàn)呈現(xiàn)出較長(zhǎng)的穩(wěn)態(tài)階段和較短的減速階段與加速階段.并且其蠕變的穩(wěn)態(tài)速率可以用Norton-Power規(guī)律來(lái)描述蠕變數(shù)據(jù)符合Monkman-Grant關(guān)系的一般形式.同時(shí)基于實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)建立了40Cr鋼高溫蠕變的非線(xiàn)性本構(gòu)方程并通過(guò)小二乘法確定本構(gòu)方程中的參數(shù).將該本構(gòu)方程計(jì)算得到的結(jié)果與實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行了比較發(fā)現(xiàn)用該本構(gòu)方程可以較好地描述40Cr鋼的蠕變行為.   。 42crmo鋼板

 對(duì)DC01EK冷軋?zhí)麓山榻B了HCl-H2O-CMS體系對(duì)20#鋼的腐蝕40cr鋼板現(xiàn)象和腐蝕特征探討了該體系對(duì)20#鋼的腐蝕機(jī)理并根據(jù)現(xiàn)45號(hào)鋼板65錳鋼板耐磨鋼板NM400耐酸鋼板42crmo鋼板低合金高強(qiáng)鋼作為當(dāng)今工業(yè)領(lǐng)域應(yīng)用廣泛的金屬材料之一其強(qiáng)韌化一直是鋼鐵研究的一個(gè)重要課題。然而傳統(tǒng)處理工藝一般具有成本高、周期長(zhǎng)、污染嚴(yán)重等特點(diǎn)并且難以充分開(kāi)發(fā)材料的潛力。而電脈沖作為一種瞬時(shí)高能輸入技術(shù)已經(jīng)被大量研究證明是一種改善組織和提高性能的有效手段并且經(jīng)濟(jì)節(jié)能環(huán)保。本論文將電脈沖技術(shù)應(yīng)用于40Cr鋼的淬火和回火處理通過(guò)檢測(cè)其顯微組織、斷口和微觀內(nèi)應(yīng)力的變化系統(tǒng)地研究了脈沖電流對(duì)40Cr鋼固態(tài)相變的影響規(guī)律和作用機(jī)制。對(duì)比傳統(tǒng)熱處理研究了電脈沖處理對(duì)40Cr鋼力學(xué)性能和抗延遲斷裂性能的影響得到了能使其綜合性能 的電脈沖處理工藝參數(shù)。（1）由于電脈沖處理極短的高溫停留時(shí)間和脈沖電流對(duì)奧氏體形核的促進(jìn)作用退火冷拔態(tài)試樣經(jīng)電脈沖淬火（electropulsing quenchingEQ）后可獲得比傳統(tǒng)淬火（ 程和物理方程中，然后再代入到虛功方程中，得到控制方程；其次，根據(jù)虛位移原理推導(dǎo)出有限元方程；然后對(duì)承受45號(hào)鋼板65錳鋼板耐磨鋼板NM400耐酸鋼板42crmo鋼板