采用動態(tài)失重測試45號鋼板、采用六西格瑪管理方法對邯鋼汽車板DC01生產(chǎn)工藝進(jìn)行了改進(jìn)。通過流程中影響主要因子熱軋終軋溫度、連退均熱溫度、平整延伸率的波動因素使得生產(chǎn)工藝更加穩(wěn)定縮小了成品延伸率的波動范圍終實(shí)現(xiàn)了延伸率≥36%、過程能力指數(shù)（PPk）達(dá)到1.0的目標(biāo)較好地滿足65錳鋼板45號鋼板65錳冷軋鋼板了用戶的特殊需求。 40cr鋼板質(zhì)中增加后試樣的腐蝕狀況會稍微減緩。實(shí)驗(yàn)在含有原油介質(zhì)中研究硫脲基咪唑啉緩蝕劑在不同CO2壓強(qiáng)、溫度條件下的緩蝕效果。

45號鋼板40cr鋼板 65錳鋼板 42crmo鋼板對1.8mm規(guī)格DC01及1.5mm規(guī)格WHT700T異種冷軋汽車板進(jìn)行了高速電阻縫焊試驗(yàn)。在電流達(dá)20kA、焊速達(dá)14m/min條件下焊縫成形良好。整個接頭呈現(xiàn)高溫壓合形態(tài)有四個區(qū)域:中間為兩材料受熱后再結(jié)晶（少部分為近熔化狀態(tài)）區(qū)域這個區(qū)域沒有母材顯微形態(tài)的痕跡但兩種材料似乎也沒有發(fā)生混合;再就是各自的高溫且已形變的兩熱影響區(qū)母材中的帶狀組織在WHT700T一側(cè)仍有明顯的痕跡在DC01一側(cè)過熱區(qū)組織則有明顯的長大。接頭拉伸、杯突及冷彎試驗(yàn)合格接頭硬度呈現(xiàn)不對稱分布WHT700T一側(cè)焊縫金相組織為貝氏體。

45號鋼板目的研究20#鋼表面環(huán)氧富鋅-石墨烯涂層在中性鹽霧和高低溫循環(huán)浸泡（3.5%NaCl溶液45℃12 h+RT 12 h）試驗(yàn)中的失效過程與行為。方法采用電化學(xué)交流阻抗（EIS）測試、開路電位（OCP）監(jiān)測、掃描電鏡觀察與分析（SEM/EDS）以及紅外光譜（FTIR）等方法研究涂層在兩種試驗(yàn)環(huán)境中的失效特征和對20#鋼的保護(hù)作用并探討涂層失效的低頻阻抗評價(jià)標(biāo)準(zhǔn)。結(jié)果涂層試樣分別在中性鹽霧79 d和高低溫循環(huán)浸泡160 d后表面開始出現(xiàn)銹點(diǎn)失去對基體的保護(hù)作用此時低頻阻抗（|Z|0.01 Hz）值降至7×104?·cm2左右。除了屏蔽作用以外環(huán)氧富鋅-石墨烯涂層還可為鋼基體提供一定的陰極保護(hù)作用其中高低溫浸泡環(huán)境中的陰極保護(hù)作用時間略長。在兩種加速試驗(yàn)環(huán)境中涂層后期的失光率均65錳鋼板45號鋼板處于"明顯失光"色差值達(dá)到或接近"較大變色"。紅外光譜顯示涂層中的特征官能團(tuán)未發(fā)生明顯的變化。結(jié)論通常利用低頻阻抗（|Z|0.01 Hz）低于1×106?·cm2來衡量有機(jī)涂層（不含導(dǎo)電顆粒）失效的判據(jù)不適用于評價(jià)碳鋼表面的環(huán)氧富鋅-石墨烯涂層體系對于該體系的失效評價(jià)可能需要再降低近2個數(shù)量級約為7×104?·cm2左右。貌分析、金相分析和掃描電鏡分析等方法對圓管表面折疊裂紋成因進(jìn)行了研究。結(jié)果表明:鑄坯的表面劃傷、表面和皮下氣孔均可導(dǎo)致圓鋼表面裂紋圓鋼裂紋內(nèi)沒有發(fā)現(xiàn)夾雜物裂紋沒有向內(nèi)繼續(xù)延伸的趨勢。圓管和圓鋼的脫碳層分析表明:圓鋼表面裂紋是導(dǎo)致鋼管表面折疊的直接原因。40cr鋼板

45號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板低碳鋼在裝備制造中應(yīng)用廣泛但其零部件易損壞以20鋼為研究對象采用電弧熔覆修復(fù)技術(shù)對其廢舊零部件再制造技術(shù)為了研究20CrMnTi齒輪鋼中TiN析出相對淬透性的影響以實(shí)際生產(chǎn)中兩種具有不同淬透性特性的20CrMnTi端淬試樣為基礎(chǔ)對試樣的外圍硬度進(jìn)行測試用金相顯微鏡觀察室溫組織和原奧氏體晶粒組織用掃描電鏡觀察分析鋼中TiN顆粒的特征以及利用Thermo-Calc軟件分析TiN的析出過程。研究結(jié)果表明奧氏體晶粒度對淬透性有明顯影響晶粒越大組織中馬氏體的體積分?jǐn)?shù)越高硬度越高晶粒尺寸的均勻細(xì)小化使得試樣外圍硬度 差距由9.1HRC降低至3.3HRC;在固相中盡可能多地析出細(xì)小的TiN對獲得細(xì)小和均勻的奧氏體晶粒有重要作用淬透性更好的試樣中TiN實(shí)際凝固析出量更小固相析出量更大促進(jìn)晶粒細(xì)化和均勻化獲得了更均勻的外圍硬度。在實(shí)際生產(chǎn)中在特定的鈦質(zhì)量分?jǐn)?shù)條件下如何有效地抑制TiN在凝固過程中的析出是20CrMnTi齒輪鋼獲得窄淬透性帶寬的關(guān)鍵。 。 

 
利用失重法、掃描電鏡、X射線衍射等研究了CO2壓力（0.03～0.26 MPa）對20鋼在CO2/水兩相分層流液相介質(zhì)中腐蝕行為的影響。結(jié)果表明:CO2壓力由0.03MPa升高至0.11MPa時20鋼的腐蝕速率快速增大而當(dāng)CO2壓力超過0.11MPa后腐蝕速率緩慢增大;不同試驗(yàn)條件下20鋼的腐蝕速率均大于1.193mm·a-1說明20鋼發(fā)生嚴(yán)重腐蝕;20鋼表面被均勻、疏松的絮狀腐蝕產(chǎn)物覆蓋而形成網(wǎng)絮狀結(jié)構(gòu)腐蝕產(chǎn)物主要由鐵的氧化物和FeCO3組成;隨著CO2壓力的增加腐蝕產(chǎn)物膜的致密程度增大產(chǎn)物膜的顆粒尺寸減小腐蝕產(chǎn)物形貌由絮狀、針狀、顆粒狀向鱗片狀轉(zhuǎn)變細(xì)針狀鐵素體和細(xì)針狀枝晶形態(tài)的珠光體堆焊層頂端微觀組織呈細(xì)小樹枝晶狀。堆覆層平均硬度為208 HV抗拉強(qiáng)度為418 MPa屈服強(qiáng)度為39545號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板MPa伸長率為16%其力學(xué)性能優(yōu)于母材可實(shí)現(xiàn)20鋼零部件的堆覆修復(fù)滿足零件修復(fù)與表面強(qiáng)化的要求。 

為解決淬火后的20CrMnTi合金結(jié)構(gòu)65錳鋼板45號鋼板40cr鋼板42crmo鋼板鋼在實(shí)際加工中存在的刀具易磨損、精度難以保證等問題采用正交試驗(yàn)法使為了探究一種在模擬海水中緩蝕效果好的緩蝕劑采用失重法、極化曲線、交流阻抗等電化學(xué)方法研究磷酸、三聚磷酸鈉、HEDP、HPAA復(fù)配而成的緩蝕劑在模擬海水溶液中對20鋼的緩蝕性能。失重結(jié)果表明在35℃條件下靜態(tài)掛片12h24h2d4d8d16d32d64d128d緩蝕劑的緩蝕率先上升至89.61%之后又下降至47.02%。電化學(xué)實(shí)驗(yàn)表明相對于空白組而言加入緩蝕劑后極化曲線自腐蝕電位正移腐蝕電流密度下降交流阻抗中的容抗弧半徑變大極化電阻增大為1156Ω金屬材料腐蝕速率下降。 

  45號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板采用洛氏硬度和掃描電鏡對"淬火+回火"、"正火+回火"和"熱軋+回火"3種熱處理工藝后P20鋼的性能和組織進(jìn)行對比分析。結(jié)果表明:3種工藝制備的試驗(yàn)鋼回火熱處理前的硬度雖有不同隨著回火溫度升高硬度的變化趨勢卻相似均
為了分析某天然站場20鋼無縫管埋地集輸管線環(huán)焊縫泄漏失效的原因?qū)κУ募敼艿肋M(jìn)行了斷口、化學(xué)成分、金相組織與環(huán)焊縫內(nèi)提取物X射線衍射分析。結(jié)果表明CO2是導(dǎo)致20鋼濕天然氣集輸管線環(huán)焊縫局部腐蝕失效的主要原因;相較母材焊縫耐蝕性較差焊縫結(jié)構(gòu)導(dǎo)致的湍流以及后續(xù)的垢下腐蝕是導(dǎo)致局部腐蝕更易在焊縫區(qū)發(fā)生的主要原因。嚴(yán)格控制管線焊接質(zhì)量杜絕錯邊的發(fā)生合理使用專用緩蝕劑或防腐內(nèi)涂層可降低管線腐蝕速率。