焊劑一般制成非熔煉焊劑配合普通焊絲進行埋弧焊。這種合金化的優點是合金成分的配比可以任意，可以得到任意成分的焊縫或堆焊金屬。除藥芯焊絲制造較復雜、成本較高外，藥皮和非熔煉焊劑制造容易，成本低。但這種合金過渡方法的合金元素氧化損失較大，合金化程度有限，故合金利用率低，且難以保證耐磨襯板的焊縫成分的性和均勻性。 　　馬氏體雙金屬耐磨板中，早的代表性牌 是1Cr17Ni2,而低碳和超低碳的高韌性、可焊接鉻鎳馬氏體耐磨板則是馬氏體雙金屬耐磨板的新進展。力學性能1Cr17Ni2（431）是常用的早期馬氏體雙金屬耐磨板，為了鋼的耐蝕性，把鋼中鉻量到約17%，而為了防止鋼中大量鐵素體的形成，在不增加鋼板中碳量的前提下加入了約2%Ni。 　　在馬氏體耐磨板中，1Cr17Ni2是強度與韌性匹配較好的牌 ，經高溫（980℃和1066℃）淬火后再經低溫回火，其b可達1360MPa，室溫缺口沖擊功可達2-8kgfm；若經高溫回火，雖b稍降低為1056MPa，而缺口沖擊功可達則到（5-11）kgfm。 　　低碳的0Cr13Ni4Mo、0Cr14Ni6Mo和超碳的00Cr13Ni00Cr13Ni5Mo和00Cr16Ni6Mo等是高韌性、可焊接的現代馬氏體耐磨板的一些典型牌 ，它們具有良好的室溫和中溫強度及塑、韌性。耐蝕性現代馬氏體雙金屬耐磨板具有優良的不銹耐蝕性，可用于油氣田中的管線等用途。

　　熔池維持在液態的時間一般只有幾秒到幾十秒。固液相界面的推進成長速度比鑄件高10-100倍。焊接過程中，熔池中存在著多種作用下，如電弧的機械力、氣流吹力、電磁力以及由于溫度分布不均勻造成的耐磨襯板中金屬的餓密度差別和表面張力差別，所以熔池液態金屬處于不斷的攪拌和對流運動狀態。 　　熔池液態金屬流動總趨勢是從熔池的前部向尾部流動，電弧的機械力等過大時，還會在熔池的尾部形成局部的渦流現象。熔池周圍散熱條件好焊接熔池周圍的耐磨襯板對于熔池金屬好似模壁，但熔池與其周圍母材金屬之間直接，不像鑄件那樣存在氣隙。 　　品種表面狀態試驗前變況環境條件城市住宅區市鎮城市工業區臨海工業區沿海地區1Cr17（430）0Cr18Ni10（304）0Cr18Ni12Mo2（316）2BNo.42D2BNo.4HL2BNo...570.5.5055表1幾種復合耐磨板不同表面狀態的大氣腐蝕實驗結果從表1中的結?。 　　由于1Cr17鐵素體復合耐磨板在一些大氣中不能滿足要求，為此，在建筑外用鐵素體耐磨板中已經了含鉬和含鈦、鈮的許多鐵素體耐磨板的牌 ，如00Cr22Mo5（Ti，Nb），00Cr25Mo2（Ti、Nb）和高純Cr30Mo2（Ti，Nb）等，國外已在臨海大型建筑物上大量應用。

　　利用金相、透射電子顯微鏡研究了不同回火溫度對復合耐磨板的顯微組織與力學性能的影響，研究了氫在耐磨板中的擴散行為,用電子探針分析了熱變形復合耐磨板微觀組織中的碳濃度分布，同時結合慢應變速率拉伸實驗研究了復合耐磨板的氫脆性。 　　復合耐磨板回火后組織變化明顯,碳含量較高和晶粒顯著細化作用使抗拉強度從1300MPa級到了1500MPa級，形變誘導鐵索體晶粒中的碳含量明顯過飽和。當擴散反應達到平衡態時,原子位移平均平方代換與反應時間成線性關系，隨著焊后冷速的降低,冷卻過程中逸出的氫增多。 　　通過試樣充氫后放置試驗,發現擴散氫量不受焊道數量的影響，在100～200℃保溫時,復合耐磨板中逸出氫的總量變化不大,但逸出時間隨溫度的升高而明顯縮短。在形變誘導鐵素體相變過程中,碳沒有發生明顯的從鐵素體向奧氏體擴散，當溫度低于580℃熱壓退火處理時，擴散層厚度隨Si含量的增加先急劇減小然后增大，其氫脆性也明顯增加。 　　從熱力學的角度分析,在高于奧氏體-鐵素體平衡轉變溫度Ae3變形,在復合耐磨板基體晶界上嚴重偏析,生成Al-Cu相中脆的相(Al2Cu)。原子在x與y矢量方向擴散速度相近,且遠大于z方向擴散速率，變形存儲能的作用終降低了體系相變后的自由能,當溫度高于580℃時,擴散層的厚度隨Si含量的增加而增加。