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黑龍江注銷擁有 儀器校準銷售人員和技術人才，更好的為廣大用戶適合自己企業的 儀器校準產品，同時讓用戶體驗無后顧之憂的服務，歷經十年，我們已經成為百余家企業單位的合作伙伴。
讓客戶放心滿意是我們的服務宗旨， 以“誠信守法、注重績效、不斷變革”為企業價值觀，我們正努力實踐“為顧客創造價值，為員工謀求發展，為社會承擔責任”的經營理念，致力于打造黑龍江可靠的 儀器校準供應商。
如果移動這些流體是十分麻煩或很浪費時間，就會有需求要使用不一樣的容器。有些時候，為了避免做額外的清理，我們還會不使用保護框架。以上這些狀況都需要重新校正粘度計已獲得的粘度數據。如果你測量了一組粘度，而只想測量同樣的樣品在不同環境下的粘度，只需做以下的步驟即可將樣品放于同一個樣品槽中，并且同樣使用腳架或不使用腳架。注意需使用同樣的轉子與轉速，并且保持在同樣的溫度。記下新的讀數，做為新的參考點。當粘度計是用來做品質控制時，這個步驟可以建立控制的方法，操作者此時并不需要知道樣品真正的粘度。
如果你需要樣品真正的粘度又不想使用腳架，可以遵循下列步驟根據剛開始介紹的操作步驟，測量牛頓流體的粘度，并使用標準樣品槽。我們強烈建議此時使用尼潤公司提供標準粘度樣品。小心操作測量步驟，因為后的結果與此息息相關。顯示讀數即可得到流體的粘度mPas)。將此標準粘度樣品置入你所想要使用的樣品槽內。注意溫度必須保持一致。標準粘度樣品使用后,試將使用的轉子，在這個新的樣品槽內重新測量粘度。例如，在印刷墨中添加溶質會使墨水的粘度值變小；而且添加的溶質種類可用來控制油漆的流變性質。
數字式粘度計的保養上海尼潤智能科技有限公司生產的數字式粘度計擁有高度的可靠性，且能提供給儀器正確的操作指令。為了避免發生潛在的問題，一些操作要點值得使用者記得粘度計對于外在環境的調整適應能力是極小的；儀器的佳表現必須建構在免除所有可能影響儀器靈敏度的不必要的摩擦力。此意必須有良好的清潔習慣。注意要避免灰塵煙液體和其它形式的污染源進入粘度計中。如果必須在污染的環境下操作儀器，我們建議使用延長的轉子和/或清潔用具來減少污染物進入系統中。
不要將已有流體附著的轉子裝設在儀器上。不要將粘度計暴露在℃的環境下。當必須在高溫下測量樣品粘度，建議使用延長的轉子或附屬的加溫配件。避免從旁或下方插擠轉子接頭，因接頭可以保護轉子的中樞與軸承，而如此粗劣的動作會破壞或使接頭變得不靈敏。當接觸或移除轉子時，永遠記得要升起轉子接頭。不要使轉子敲擊到樣品槽或傷害樣品槽，以及不要直接拉扯轉子或轉子接頭。E不要使儀器倒下或劇烈地搖動儀器。數字式粘度計的基座能提供方便且堅固的支撐。
單因素試驗確定正交水平數在焊接過程中，雙焊絲（電極）前絲直流后絲交流，前電極為直流反接，采用大焊接電流低電弧電壓，充分發揮直流電弧的穿透力，獲得大熔深；后電極為交流，采用相對較小焊接電流大電弧電壓，增加熔寬，克服前道大電流可能形成的熔化金屬堆積，配合高速度焊接，從而形成美觀的焊縫成形。在不斷調整焊接電流、焊接速度的同時，合理匹配前后絲焊接參數，改善焊縫成形，提高焊縫質量。僅適用前絲進行焊接試驗，優化后確定前絲電流800A、900A；前絲電壓為34V、36V。僅采用后絲進行焊接試驗，優化后確定后絲電流350A、400A；后絲電壓為36V、40V。正交試驗設計根據上述討論，兼顧生產效率確定了5個因素，即前絲電流、后絲電流、前絲電壓、后絲電壓、焊接速度，每個因素取2個水平，設計5因素2水平正交表L8（25），如表2所示。
正交試驗數據記錄和極差分析焊后焊接試件放置24h后，對焊接接頭進行外觀及無損檢測按照JB/T4730.2—2005《壓力容器無損檢驗》，進行焊縫外觀檢驗，記錄不同工藝參數下的熔深、熔寬、熔高，如表3所示。利用極差分析，來確定各因素對焊縫熔深、熔寬和熔高的顯著程度，極差越大顯著程度越高。由極差分析結果可見，各因素對熔深影響程度A>C>E>B>D，各因素對熔寬影響程度D=E>B=C>A，各因素對熔高影響程度B>A>D>C=E。成形質量評定與工藝參數優化由于焊縫成形質量需要綜合熔深、熔寬和熔高三者進行考慮，而這三者的評優標準是熔深深、熔寬和熔高小，可見其期望值并非一致，所以引入信噪比（S/N）分析，其中熔深選擇望大特性公式，其余采用望小特性公式。
先分別對每個成形因素信噪比排序，按照大值到小值依次得8~1分，采用綜合比較法，在對每個試件計算綜合得分，即為其成形質量綜合得分，綜合得分如表4所示。通過表中成形質量綜合評分可得，優的工藝參數為第8組，即前絲電流900A，后絲電流400A，前絲電壓36V，后絲電壓40V，焊接速度60cm/min。焊接質量綜合評定與工藝參數焊接工藝是否優良應該更加注重力學性能，按照NB/T47014—2011《承壓設備焊接工藝評定》，先對各焊件分別進行射線檢測，其中2號試件未通過。對其余七組試件按照相關標準進行沖擊試驗，以每個試件三次沖擊功之和進行排序，按照從大到小分別計8~2分，如表5所示。但是對于焊接工藝是否優良的評價更注重其力學性能。
本文中主要是指沖擊吸收能量，所以在綜合評價時，力學性能的權重更大，一般取值0.6，而成形質量權重則為0.4。進行綜合評價的得分如圖3所示。因此，綜合考慮成形質量和力學性能，較好的工藝參數為第6組，即前絲電流900A，后絲電流350A，前絲電壓34V，后絲電壓40V，焊接速度60cm/min。在壓力管道及壓力容器的制作或修復過程打底焊時，制造方多采用鎢極氬弧焊工藝[1]。現場焊接時，由于操作習慣不同，焊工可能采用不同的施焊手法進行焊接，焊槍行走路線可能是正月牙、鋸齒型或反月牙，添絲方式可能采用點加法或連續添加法。在對現場管道的焊接質量檢查時發現，在管道焊接過程中如果不注意施焊手法的變化，很容易造成焊縫外觀成型不良及內部焊接質量等問題，主要表現在管道焊縫表面打磨處理后進行滲透檢查時可能發現微小的點狀缺陷存在，或在水壓試驗時焊縫表面可能出現潮濕的現象。
文中以φ57mm×5mm的無縫碳鋼管鎢極氬弧焊為例，對比分析了采用正月牙、鋸齒型和反月牙三種不同的施焊手法對焊道外觀成型及焊接質量的影響，在此基礎上總結現場焊接中合適的焊接手法，以提高壓力管道現場焊接的一次合格率。正月牙施焊手法如圖1所示，管道對接焊的焊接參數見表1。采用該焊接手法，焊縫成型良好，但是如果在打底層坡口邊緣停留的時間不夠，則填充金屬與坡口間容易在坡口邊緣形成尖角，焊縫在蓋面時，如果焊工對這些尖角不加以處理，可能在兩側引起夾雜或未熔合等缺陷。采用正月牙手法焊接時，使用連續加絲方法往往能獲得較為平整的焊縫，但在管道的下端5點至7點位則可能出現焊縫內凹的現象。有經驗的焊工在此位采用點狀加絲的手法能有效地改善焊縫的內凹現象，但還是會出現正面成形不佳的焊縫，如圖2所示。
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