摘要:采用Ti-Cr-B微合金化成分設計、奧氏體再結晶區直接軋制及淬火加低溫回火的熱處理工藝開發出低成本的NM400耐磨鋼板利用光學顯微鏡(OM)、掃描電鏡(SEM)、透射電鏡(TEM)等對其組織、性能、斷口形貌及析出物進行了研究結果表明:試驗鋼的組織主要為高密度位錯板條馬氏體及分布在板條上的碳化物;抗拉強度1400MPa表面硬度HV450-40沖擊功在60J以上;鋼板淬透性好厚度方向硬度分布均勻;除固溶強化和細晶強化外馬氏體板條上的大量位錯以及10nm左右的Ti(CN)析出顆粒起到強烈的硬化作用;經能譜分析斷口韌窩處存在的第二相粒子主要為MnS和Al2O3顆粒 尺寸在2m左右。 上圖為NM400耐磨鋼板，規格為20*2700*6900與高錳鋼、耐磨鑄鐵等耐磨材料相比低合金耐磨鋼板具有更為優良的強韌性和耐磨性成本相對較低;NM400由于具有高硬度和良好韌性同時又具有可焊性及可加工性因此得到廣泛應用，國外這種耐磨鋼板的的銷量一路看好，目前國內一些鋼廠也開始逐漸投入此種耐磨鋼板的生產和研發中，旨在降低合金添加種類和含量，降低生產成本，提高沖擊韌性，在C-Mn鋼的基礎上采用Ti-Cr-B微合金化的成分設計在不添加MoNi等貴重金屬元素的條件下充分利用C的固溶強化作用和MnCr和B能提高鋼的淬透性的特點以及Ti具有細化晶粒及析出硬化作用采用奧氏體再結晶區直接軋制以及淬火加低溫回火的熱處理工藝開發出一種低成本的NM400耐磨鋼板在保證高硬度的同時還獲得了良好的低溫沖擊韌性。1試驗鋼的成分及工藝采用真空感應熔煉獲得150kg鋼錠將其鍛成80mm120mmL的方坯其化學成分(質量分數%)為:C0.18~0.20Si0.2~0.5Mn1.2~1.6P0.015S0.003Ti0.015~0.02Cr0.18~0.20B0.002Al0.02~0.04O0.0045N0.0045Fe余量。將方坯加熱至1200保溫120min在450mm熱軋試驗機組上采用奧氏體再結晶區直接軋制工藝進行熱軋，開軋溫度為1100~1050終軋溫度950累計壓下率70%壓下規程為80mm61mm43mm31mm23mm17mm14mm12mm軋后空冷至室溫熱處理采用淬火+低溫回火工藝奧氏體化溫度范圍為900~950保溫20~40min后水淬回火加熱溫度為200~300保溫30~50min后空冷至室溫用HV-50A型維氏硬度計測量宏觀硬度在液壓式 材料試驗機上進行拉伸試驗在Instron250HV型落錘沖擊試驗機上進行低溫沖擊試驗用LEICA-DMIRM多功能光學顯微鏡和JSM-5500LV掃描電鏡對顯微組織及斷口進行觀察利用透射電鏡對試樣組織的精細結構進行觀察。2試驗鋼的力學性能經奧氏體再結晶區軋制及淬火回火處理后試驗鋼的表面硬度達到HV450以上抗拉強度達到1460MPa屈服強度為1160MPa延伸率為15%-20和-40的沖擊韌度分別為66和62J;可見試驗鋼具有良好的硬度和韌性匹配，該試驗鋼在拉伸變形時無屈服平臺具有較強的連續屈服能力;鋼板在厚度方向上硬度分布均勻良好的淬透性使鋼板心部也能保持較高硬度可有效抵抗磨損而延長使用壽命。3試驗鋼的微觀組織3.1顯微組織如圖1所示試驗鋼的顯微組織主要為回火馬氏體組織原晶粒內部被分割成多個不同延伸方向的馬氏體束見圖1a中白色箭頭所指區域;同時可以觀察到襯度不同馬氏體塊見黑色箭頭所指區域細小碳化物彌散分布在板條內部和板條之間經XRD檢測沒有檢測到殘余奧氏體組織從表面、厚度方向1/4處、心部的顯微組織中可以看出由于MnCrB等元素的添加鋼板表面到心部的馬氏體組織較為完全晶粒大小差別不明顯表面組織更為均勻 圖（1）試驗鋼的光學顯微組織（a）表面組織（b）厚度方向1/4處組織（c）心部組織用透射電鏡進一步觀察試驗鋼的顯微組織如圖2所示:馬氏體板條平行分布尺寸一般在0.2m左右板條上分布著大量碳化物及析出顆粒高密度的位錯糾纏在一起，以間隙式溶入的飽和碳原子強烈地引起點陣畸變形成以碳原子為中心的應力場這個應力場與位錯發生交互作用從而使碳釘扎位錯起到主要的硬化作用此外滲碳體的彌散析出使馬氏體晶體內產生超顯微結構的不均勻性對硬化亦有一定的作用但作用遠小于碳的固溶試驗鋼中的碳化物呈棒狀和細片狀至少指向三個方向見圖2b中箭頭所指;低溫回火時滲碳體在馬氏體板條中形核沿馬氏體的(110)慣習面長成細片狀并與基體有確定的晶體學關系:(001)(211)[100][011][010][111]如圖3a所示試驗鋼的碳化物寬約10~30nm長約50~100nm 圖（2）試驗鋼的透射照片(a)馬氏體板條;(b)碳化物分布;(c)高密度位錯 3.2析出物由試驗鋼的力學性能及圖1、圖2可知試驗鋼經淬火及低溫回火后獲得了板條狀的回火馬氏體組織組織細小均勻表現出良好的強韌性，前面已經提到過試驗鋼中碳的固溶引起了強烈的化作用同時Ti元素的添加可細化晶粒產生硬化;另外析出物的硬化作用也不容忽視，由圖3可以看到在馬氏體板條內部除彌散分布的滲碳體外還分布著細小的Ti(CN)析出顆粒尺寸在10nm左右，一般來講尺寸在50nm以上的Ti(CN)析出物主要起釘扎奧氏體晶界的作用對硬化作用貢獻不大在試驗鋼中該類型析出物并未找到;而10nm左右的小尺寸析出物可以起釘扎位錯的作用阻止位錯移動對強度和硬度的提高貢獻較大在試驗鋼中該類型的析出物是彌散分布的。 圖（3）析出物及對應成分3.3斷口分析圖4為拉伸斷口形貌從宏觀上看斷口為杯錐狀韌性斷口纖維斷口區域較大發生了較大塑性變形沒有明顯裂紋及夾雜物;從微觀上看斷口處韌窩較深且分布均勻韌窩處存在細小的夾雜物顆粒 尺寸在2m左右經能譜分析細小的夾雜物多為硫化物夾雜和氧化物夾雜。圖5為試驗鋼在-20下的沖擊斷口形貌從剪切唇和纖維區所占比例來看斷口為韌、脆混合斷口;從微觀上看韌窩與解理面同時存在有較高的撕裂棱說明裂紋擴展過程中在裂紋 的鈍化和擴展中吸收了較大的能量，韌窩處存在0.5~2m大小的夾雜物形態不一;經能譜檢測夾雜物成分主要為AlSiSMn分析表明夾雜物為MnS和Al2O3等主要是由于冶煉過程中夾雜的帶入使鋼中產生硫化物、氧化物、鋁酸鹽等脆性相;同時由于冶煉時殘留下來的少量稀土元素與硫、氧的親和力較強存在于夾雜中能增加夾雜物與晶界抵抗裂紋形成與擴展的能力。 圖（4）拉伸斷口形貌及夾雜物能譜 圖（5）沖擊斷口形貌及夾雜物能譜4結論1)通過微合金化的成分設計不添加MoNi等貴重金屬元素采用直接軋制及淬火加回火工藝得到以板條馬氏體為主要組織的低成本NM400耐磨鋼板;抗拉強度為1460MPa屈服強度為1160MPa延伸率為15%-20和-40的沖擊功均在60J以上。2)鋼板淬透性好表面維氏硬度超過HV450厚度方向硬度分布均勻3)除C的固溶強化作用和Ti的細晶強化作用外尺寸在10nm左右的Ti(CN)析出顆粒彌散分布從而釘扎位錯也產生強烈的硬化作用4)拉伸斷口和沖擊斷口韌窩處存在MnS和Al2O3脆性粒子但尺寸細小通過控制冶煉過程中的雜質可有效提高該耐磨鋼板的強度和韌塑性.在北京耐默科技有限公司，這種NM400鋼板耐磨性、抗沖擊性能都很好，深受用戶的喜愛和信任；公司產品以其優異的性價比得到了冶金、水泥、礦山、火電、玻璃等行業的廣泛認可。本公司對于客戶不同尺寸要求的耐磨鋼板可根據用戶圖紙下料，加工，制作。使客戶的板材損耗率為零。