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例如在新建的水廠房應該將干式變壓器和中心安頓在反沖洗泵房左近，滿足反沖洗水泵和鼓風機等次要用電設備的需求，同時可以將一些不能停電的電力設備的用電線路集中到一臺干式變壓器上裝用供電，不需求用電時分停用其他干式變壓器，有利于節電。優化干式變壓器的運轉。一是合理調整干式變壓器的電壓。干式變壓器的空載損耗與經過電壓的平方成正比。一額外電壓下的損耗爲基準，一定范圍內調理運轉電壓，對不同負載率的總損耗的添加和增加是不同的。當干式變壓器處于空載運轉，運轉電壓會降低，空載損耗在一切損耗中的比例會添加，因而必需經過調整分接開關來降低輸出電壓，在不影響供電質量的前提下，降高空載耗費;在滿載形態下，運轉電壓必定會降低。二是調整三相負荷均衡。由于不均衡電流的存在，在添加干式變壓器損耗的同時加大了高壓線路的損耗。在三相負荷不均衡時，在高壓側會發生零序電流，而高壓側則沒有零序電流的發生，零序電流發生的零序磁通在干式變壓器內經過時發熱，添加損耗。次要表現方式爲附加鐵損、附加銅損和線路損耗。三相電流不均衡水平越大，其零序電流也就越大，有功功率損耗越大。要及時調整負荷的接入方式，使干式變壓器的三相電流趨于均衡。
非晶合金變壓器的結構特點,利用導磁性能突出的非晶合金，來用作制造變壓器的鐵芯材料，終能獲得很低的損耗值。但它具有許多特性，在設計和制造中是必須保證和考慮的。主要體現以下幾個方面：非晶合金片材料的硬度很高，用常規工具是難以剪切的，所以設計時應考慮減少剪切量。非晶合金單片厚度極薄，材料表面也不是很平坦，則鐵芯填充系數較低。非晶合金對機械應力非常敏感。結構設計時，必須避免采用以鐵芯作為主承重結構件的傳統設計方案。為了獲得優良的低損耗特性，非晶合金鐵芯片必須進行退火處理。從電氣性能上。為了減少鐵芯片的剪切量，整臺產品的鐵芯由四個單獨的鐵心框并列組成，并且每相繞組是套在磁路獨立的兩框上。每個框內的磁通除基波磁通外，還有三次諧波磁通的存在，一個繞組中的兩個卷鐵芯框內，其三次諧波磁通正好在相位上相反，數值上相等，因此，每一組繞組內的三次諧波磁通向量和為零。如一次側是D接法，有三次諧波電流的回路，當在感應出的二次側電壓波形上，就不會有三次諧波電壓的分量。根據上面分析，三相非晶合金配電變壓器合理的結構為：鐵芯，由四個單獨鐵芯框在同一平面內組成三相五柱式，必須經退火處理，并帶有交叉鐵軛接縫，截面形狀呈長方形。
油浸變壓器的繞組方式解析,沖擊電壓發生器本體采用多級并聯再串聯的方法；用不同的接地方式或在非被試相串一小于500Ψ的電阻再接地；在試驗回路中串聯一電感電阻。在對我公司生產的整流變壓器進行雷電沖擊耐壓試驗時，為了得到比較理想的試驗波形，就采用上述方法進行了調試。以高壓A相試驗為例。試驗時，沖擊電壓發生器本體接線4級串聯輸出，主電容為0.67μF；分壓器4級測量分壓比為1375；被試變壓器A相電壓輸入，非被試相接地；高壓中性點接示傷電阻；低壓側所有出線頭接地。A相試驗時變壓器的無勵磁分接開關置于Ⅰ位置，變壓器調壓變及正、負移相主變同時耐受沖擊波。其正、負移相主變的電容對A相入口電容影響很大，對入波波頭時間、波尾時間影響很大。B相試驗時變壓器的無勵磁分接開關置于Ⅱ位置，沖擊波經調壓變高壓繞組后傳輸到調壓變及正、負移相主變。正、負移相主變對B相或C相入波波頭時間、波尾時間影響相對較小。
油侵變壓器的過負荷和冷卻方式,變壓器可以在正常過負荷和事故過負荷情況下運行，應加裝過負荷信號，無法加裝過負荷信號者應有綜測儀。油浸變壓器應的過負荷信號值應為1.1～1.2倍變壓器額定電流。干式變壓器的過負荷信號值應為1.2～1.3倍變壓器額定電流（風機運行時按有風機的電流）。變壓器過負荷信號動作后應注意其負荷及溫度的變化，有條件時應及時巡視并檢查過負荷的原因。過負荷較高（1.3倍以上額定電流）或溫度超過上限應減負荷。變壓器加裝綜側儀時，應每月下載數據并對負荷進行分析。對有過負荷趨勢的變壓器應縮短數據下載的周期，并在測算過負荷時間內實測變壓器負荷及溫度，有條件時還應及時巡視并檢查過負荷的原因。發現變壓器負荷超過較高（1.3倍以上額定電流）或溫度超過上限應減負荷。油浸式變壓器通常采用油浸自冷式、油浸風冷式和強迫油循環三種冷卻方式。油浸自冷式依靠油的自然對流帶走熱量。油浸風冷式是在油浸自冷式的基礎上，另加風扇給油箱和油管吹風，以加強散熱作用。強迫油循環是用油泵將變壓器中的熱油抽到變壓器外冷卻后再送入變壓器。
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