隨著保溫時間的增加，初生-Al不斷球化，淬火組織也越圓整,耐磨襯板基體合金平均晶粒尺寸為89~132m，晶粒組織的球化和粗化過程同時進行，在590～600℃區(qū)間，有利于均勻、細小的近球形組織的形成，保溫20～40min的晶粒組織的圓度及平均晶粒尺寸較為理想，二次加熱條件下晶粒尺寸減小30～40m。 　　二次加熱過程中，隨著保溫溫度的升高，組織轉變速度加快，耐磨板的晶粒粗化速率常數(shù)為1196m3/s,合金中大量內生形核和固－液界面成分過冷的降低有利于上述組織的形成。在二次加熱過程中，發(fā)生了一定的球化，耐磨襯板的晶粒長大能增加約50%，從而對二次加熱過程中晶粒迅速長大的行為起到了顯著的作用。 　　的過程中，會對其編制工藝產(chǎn)生重要影響的就是它的疏密程度和粉體的體積，所以要通過相應的方式所需的疏密程度，并且以適合的工藝進行編制。計算結果表明，在屏蔽物核心點處兩種計算辦法所得的結果比較靠近，而且用簡化的同軸圓來計算屏蔽物核心處的屏蔽效能是可行的；絲緯線直徑公差和根數(shù)的變動，導致了緯線的變型量增大，使得編制過程中極易導致斷絲現(xiàn)象。 　　由此可見，的的疏密程度必須恰到好處才可以，絲之間的力沒有改變，緯線的變型量增大的情況下要求打緯力也要增加。正是因為如此，減小線之間的摩擦編制工藝的關鍵。編制過程中，較為常用的方法是正交口編制和反交口編制兩種；片小，但緯線堅固性差，很容易顯來脫絲現(xiàn)象；而反交口編制堅固性大，片軟而韌度，但容易顯來亮點。

　　熔池維持在液態(tài)的時間一般只有幾秒到幾十秒。固液相界面的推進成長速度比鑄件高10-100倍。焊接過程中，熔池中存在著多種作用下，如電弧的機械力、氣流吹力、電磁力以及由于溫度分布不均勻造成的耐磨襯板中金屬的餓密度差別和表面張力差別，所以熔池液態(tài)金屬處于不斷的攪拌和對流運動狀態(tài)。 　　熔池液態(tài)金屬流動總趨勢是從熔池的前部向尾部流動，電弧的機械力等過大時，還會在熔池的尾部形成局部的渦流現(xiàn)象。熔池周圍散熱條件好焊接熔池周圍的耐磨襯板對于熔池金屬好似模壁，但熔池與其周圍母材金屬之間直接，不像鑄件那樣存在氣隙。 　　品種表面狀態(tài)試驗前變況環(huán)境條件城市住宅區(qū)市鎮(zhèn)城市工業(yè)區(qū)臨海工業(yè)區(qū)沿海地區(qū)1Cr17（430）0Cr18Ni10（304）0Cr18Ni12Mo2（316）2BNo.42D2BNo.4HL2BNo...570.5.5055表1幾種復合耐磨板不同表面狀態(tài)的大氣腐蝕實驗結果從表1中的結?。 　　由于1Cr17鐵素體復合耐磨板在一些大氣中不能滿足要求，為此，在建筑外用鐵素體耐磨板中已經(jīng)了含鉬和含鈦、鈮的許多鐵素體耐磨板的牌 ，如00Cr22Mo5（Ti，Nb），00Cr25Mo2（Ti、Nb）和高純Cr30Mo2（Ti，Nb）等，國外已在臨海大型建筑物上大量應用。

　　拔齒機構不可忽視。任何磨齒機不管結構如何，拔齒坐標準確性設計設計到磨刀質量，在調機時拔齒針壓在齒面合理位置，而不要與動也是極其關鍵，退齒時，拔齒爪應靈活可靠。夾片機構：夾片機構牢固平穩(wěn)可靠，是磨刀質量主要部位，任何磨刀時夾片機構不可有絲毫松動，否則磨齒偏差嚴重失控。 　　10、磨削行程。不管磨削雙金屬耐磨板的任何部位，磨頭磨削行程非常重要，一般要求砂輪超出工件1毫米或退出1毫米為宜，否則齒面產(chǎn)生二面刀刃。1程序選擇：磨刀一般設置有粗、精、研磨三個不同程序選擇，視對產(chǎn)品要求度選擇，后磨削前角時建議使用精磨程序。 　　1基體變形大、厚薄不一致、內孔公差大。上述基體先天性缺陷存在問題時，不管用那類形設備，都存在磨削誤差。基體變形大對二側角產(chǎn)生偏差；基體厚薄不一致對后角及刃前角都產(chǎn)生偏差，如存在累積公差過大，雙金屬耐磨板的質量及精度受到嚴重影響。 　　人們常用磁鐵來吸附雙金屬耐磨板來驗證其優(yōu)劣和真?zhèn)危晃鼰o磁，認為是好的，貨真價實；吸者有磁性，則認為是冒牌。其實，這是一種極其片面的、不切實的錯誤的辨別方法。雙金屬耐磨板的種類繁多，常溫下按組織結構可分為幾類：１、奧氏體型耐磨板：如303231310等；２、馬氏體或鐵素體型耐磨板：如430、420、410等；奧氏體型是無磁或弱磁性，馬氏體或鐵素體是有磁性的。