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海底光纜是用絕緣外皮包裹的導線束鋪設在海底，海水可防止外界光磁波的干擾，所以海纜的信噪比較高；海底光纜中感受不到時間延遲。海底光纜的外徑測量可以采用雙向測徑儀進行檢測。雙向測徑儀主要有三種型號， LPXJ15.2、LPXJ40.2、LPXJ70.2，分別對0.1~10mm、0.1~30mm、0.1~60mm范圍的海底光纜進行外徑測量，同時可根據生產的海底光纜的直徑范圍來定制雙向測徑儀的測量范圍。雙向測徑儀：雙向測徑儀主要用于海底光纜生產中的外徑尺寸檢測，在保證其外徑質量，同時雙向的測量方式，還可得到橢圓度尺寸，是對海底光纜外徑質量的保障起到重要的作用。雙向測徑儀以光電原理測量，計算，進行外徑的測量、監測、顯示、控制，可保證海底光纜的外徑質量，提高生產效率，可實現無損、實時、在線、智能、自動化測量。
日常保養及使用注意事項：測量頭安裝在水槽前時，一般情況下煙霧不會影響測量，但是煙霧會使透光玻璃發黃，需及時擦凈，可用酒精或無腐蝕性的清潔劑。測量頭安裝在水槽后時，需用吹干機吹干被測物，并防止水流入儀器及污染透光玻璃。儀器中的各種參數直接影響到正常使用，無關人員不可隨意修改。雙向測徑儀主要應用于各種電線、電纜、管材的生產線中，保證外徑質量，應用于海底光纜大幅度的提高了產品的質量信息。熱軋鋼材直徑的在線動態檢測，需要考慮到生產帶來的環境因素及熱軋鋼材自身的因素帶來的困難，如：鋼材軋制過程中的強烈振動，以及鋼材外表氧化物、現場強電磁場和光、熱等因素對檢測工作的擾騷。同時，鋼材所需要了解到的也不僅僅是外徑值，還包括橢圓度、斷面形狀等信息。
截面輪廓形狀測量方法比較棒、線材的截面輪廓形狀可用三種方法獲取。原理說明擺動測量方法用單(或雙)軸測徑儀繞被測棒、線材的軸旋轉180°(或90°)即可得到圓周的全部投影。由于往復擺動時，光機系統每擺一次都受到一次機械沖擊，為了降低沖擊力，擺動速度必須盡量慢。目前較快的測一截面要3～6s，換向的停頓還有一段時間延遲。這對于軋速達100m/s的高線，即測量螺旋截面的螺距長達300～600m，在其中的軸向缺陷將被大量漏測，更無法實現“頭”“尾”段的缺陷、工藝參量的檢測。它只適用于軸向速度很慢的生產線作外徑輪廓測量，而不適用于快速運動物體的外形測量。旋轉測徑方法它避開了擺動法往返回擺的沖擊力的限制，連續圍繞被測物旋轉，目前轉速可達200r/min，測量截面6.6個/s。測量頭旋轉必須保持光學結構的穩定性，否則由于機械慣量的作用力，長期旋轉會造成光學測量值的變化。這種方法只能測出螺旋截面尺寸，無法得到同截面尺寸。當線速達100m/s時螺旋截面的螺距達15m。這種方式的機械系統比擺動方式壽命長(沒有每次擺動的沖擊)。但因測頭連續旋轉，電信號、測頭都要通過"滑環"傳遞。電滑環的動接觸要經過電刷磨擦傳遞，這種連接不可避免地存在打火、電燒蝕，并造成滑環的接觸故障，它是影響系統可靠性的重要因素；另外長期旋轉也會影響光學系統的穩定性。
這種方式比前一種方式的輪廓測量能力強，測量速度快，基本可完成主要要求，但測量的只能是螺旋截面尺寸。另外這種方式的滑環及光源故障率較高，維護工作量大。多測頭固定測量方式將N個平行光測徑儀排布在同一個截面上，測量軌跡形成外切2×N邊形。隨N的增加測量軌跡就逼近為完整的圓截面投影，當N≥8時基本實現完整的圓截面測量，這種方式的優點是可以在同一時刻完成同一截面的測量。當N≥8時可以完成斷面形狀的測量。當N≥8時，這種測量方式的體制可靠性、穩定性是非常好的。測量斷面形狀軌跡測量截面的軌跡測量截面軌跡如圖所示，按軋速100m/s計算。為擺動測量截面軌跡，擺動一次測量的螺旋截面斜長為300～600m。每次克服慣性的回擺轉，測量截面的軌跡即連續螺旋斜面。沒有圖的靜止間隔，此螺旋間距為100m/6.6次=15m。圖(c)為8軸向測量截面的軌跡，它與圖的不同點是所測軌跡為同一時刻同一截面，截面是等距:(100m/s)/(660次/s)=0.15m，所以圖3(c)的實時性。并且為同一截面的尺寸。
多軸測量方法的測徑儀更適合做斷面形狀的測量，既能得到所需的外徑尺寸，還可得到完整的斷面形狀，配有專業的測量軟件，能顯示測量的截面輪廓、外徑值、橢圓度等多種信息。看完本篇文章對斷面形狀的測量你有什么想法或者建議，盡管在文章下方留言或私信小編，有的留言小編這里不顯示，無法做到及時回復。定竭盡所能與大家交流共享信息和經驗。需要測量寬度、長度、厚度、外徑的自動測量設備。
滑的過渡，以免在焊道與坡口間形成未融合狀的尖角，如果在蓋面或填充前對這缺陷不加以處理，那么在熔合線位置易出現微小的點狀缺陷(俗稱蟹腳點缺陷)。
為保證焊縫正面成形及防止焊縫背面內凹的現象，在管道接頭組對時，應充分考慮在焊接時的收縮情況，組對間隙應預留一定的余量。圖5為在組裝間隙較大時，采用的焊接手法。采用直線擺動加斜鋸齒的手法在焊縫正面成形中能得到比較好的效果，焊縫成型如圖6所示。當管道組裝間隙較大時，焊縫則易出現燒穿的現象或出現焊縫成形不良的情況，這是由于熔池在坡口邊緣形成后，熔化的金屬經焊絲填加后無法向另一邊坡口進行平滑地進行過渡，此時，應采用焊槍擺動對原來的焊縫金屬進行過渡，在擺動過程中使焊縫金屬不斷地“長肉”以實現平滑地向另一邊坡口過渡，從而形成一個完整的焊縫形成過程。圖7為反月牙施焊手法示意圖，實際焊縫成形形貌如圖8所示，的焊接參數見表3。
采用該焊接手法焊縫成形美觀，焊接效率高，一般在焊縫的填充層或蓋面層運用較為廣泛，但是如果在焊縫的打底層采用該手法則容易出現燒穿或出現焊縫背面成形不佳的現象；該焊接手法對于焊工的技能要求較高，如果操作不熟練，焊縫正面成形不容易控制，容易出現焊縫直線度差，或出現焊瘤、咬邊等現象；該焊接手法一般采用焊槍噴嘴緊貼坡口搖擺的方法進行焊接，焊工長時間焊接時，由于焊槍有依靠，焊槍不易抖動，焊工掌握焊槍的手指關節不容易燙傷。該方法焊接電流大，焊接效率高，但對焊工的體力消耗較大。在小口徑管道焊縫焊接時，由于焊槍的角度變化太大，焊工在焊槍擺動時來不及對焊槍嘴的角度進行改變，造成焊縫成形不佳。因此，在管道打底焊及小口徑管道焊接時，不采用反月牙焊接手法。
氬弧焊反月牙焊槍搖擺焊接手法由于焊槍擺動幅度較大，焊接熔池轉移較快，較小的焊接電流無法保證熔池在移動過程中的形成，為保證熔池的形狀，采用該手法焊接時需要比其它焊接手法增加5%左右的焊接電流，才能保證焊縫成形整齊一致。采用上述三種施焊手法在六批48人次的氬弧焊焊工培訓中進行了試驗比較，當采用正月牙焊接時，焊工的焊接效率較低，鋸齒法焊接效率一般，而反月牙焊接效率為高。在PT外觀檢驗時發現，采用正月牙手法的焊工焊縫直線度較好，焊縫高低差控制、焊縫背面成形控制及焊縫接頭狀態較好，但紋路成形較為混亂；采用鋸齒形手法的焊工在外觀成形中紋路平直有規律，焊縫背面成形較好。采用內加絲時，無內凹現象的產生；采用反月牙搖擺法焊接時焊縫表面呈雙片魚鱗狀排列，紋路較為美觀，但在焊縫的邊緣由于擺動速度較快容易出現點狀咬邊的情況，在焊縫的背面由于采用較大的電流緣故時有高低不平的現象出現。
在RT檢測中發現，采用正月牙的焊工焊縫合格等級明顯地要高于其它二種焊接手法的焊工，10天培訓期水平管固定考核中，合格率達到90%，缺陷主要存在的形式為下部6點位容易出現內凹的現象及焊縫接頭有點狀的未熔合；采用鋸齒形手法焊接的10天培訓期水平固定考核合格率在85%，其缺陷存在的形式一般為焊縫正面容易出現條狀的未熔合現象，中間層容易出現點狀的夾雜缺陷；采用反月牙擺動方式的焊縫合格率在80%左右，其缺陷一般為焊縫背面容易超高或焊瘤，焊縫中間邊緣容易出現夾渣的現象。三種焊接手法綜合對比情況見表4。焊接方式焊接速度焊縫成形合格率體力消耗正月牙較慢直線度好、紋路亂、背面成形好較高一般鋸齒一般直線度好、紋路規則、背面成形好一般一般反月牙較快直線度好、紋路美觀、背面成形差一般較大采用正月牙手法在小口徑管道焊接中合格率較高，鋸齒形手法的合格率次之，而反月牙手法的合格率較低。
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