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	浮動限幅器對于提高設(shè)備生產(chǎn)效率和保證生產(chǎn)都有很多的應(yīng)用。例如壓氣機生產(chǎn)的一個重要條件是保證壓氣機不產(chǎn)生喘振。假如將壓氣機的吸入流量維持在某一個數(shù)值以上，則可以避免喘振，然而固定吸入流量又不利于充分發(fā)揮壓氣機的效能。一個比較有效的方法，就是根據(jù)出口壓力來浮動限制的吸入流量，其控制系統(tǒng)的組成如圖17所示。圖中虛線框內(nèi)部分表示函數(shù)各部件，由一個加減器來實現(xiàn)，其運算關(guān)系為IΣ=I0+αIP，公式中I0為初始電流，表示P-0時壓氣機要求的小回流量；α為比例系數(shù)。IΣ為高值選擇器的低限浮動限幅信號，在一般情況下，流量控制系統(tǒng)將安裝在回流管道上的調(diào)節(jié)閥維持在一個較小的開度上(譬如90%)。出現(xiàn)異常工況時，吸入流量不滿足壓氣機的穩(wěn)定條件，浮動限幅信號將取代調(diào)節(jié)器操作回流調(diào)節(jié)閥，這時調(diào)節(jié)閥的開度加大，使回流量增加，將吸入流量提高到一個運行的范圍內(nèi)。隨著PLC和DCS系統(tǒng)的普及，在控制系統(tǒng)中以程序方式完成信號選擇器功能很方便，這并不是意味則信號選擇器老土落伍了，作為工控人必須熟練掌握信號選擇器原理和應(yīng)用知識，這會讓你做控制方案和在實施控制方案的DCS或PLC系統(tǒng)組態(tài)和編程過程中技高一籌。光電測徑儀測頭主要由點光源、發(fā)射鏡頭、接收鏡頭、光闌、線陣CCD等組成，可完成外徑尺寸的在線測量，被測物通過平行光視場時，將在線陣CCD上形成倒立的放大或縮小的實像，通過分析計算即可得到準(zhǔn)確的外徑值。光電測徑儀測頭采用進口LED燈作為點光源，進口線陣CCD作為傳感器，使測徑儀實現(xiàn)高性能的在線檢測，光電測徑儀的測頭是測徑儀非常重要的組成部分。光電測徑儀的測頭為光學(xué)式測量方法，在測頭的測量范圍內(nèi)，可以對寬度、厚度、位置、同心度、深度等多種幾何尺寸進行檢測。光電測徑儀的光學(xué)測頭是經(jīng)過嚴(yán)格設(shè)計、校準(zhǔn)而成，我們在生產(chǎn)時，嚴(yán)格把關(guān)，從選材到校準(zhǔn)，到調(diào)光，到組裝等都經(jīng)過了多次檢查，確保實現(xiàn)高精度的測量。
	

		

			

				

					電接點水位計使用的電接點大多是氧化鋁絕緣電極。它以氧化鋁瓷管作為電極緣材料，其具有耐溫耐壓、使用安裝方便等優(yōu)點，但它也有經(jīng)不住溫度驟變和受不了大的機械力的沖擊易裂易碎等缺點。所以在安裝使用中要注意以下問題：電極有螺紋式和壓入式兩種安裝形式，安裝前對水位測量筒的電極座螺紋進行清洗，有條件時用絲錐（對壓入式）和板牙（螺紋式）處理一下，然后再安裝電極，以避免電極螺紋孔的孔座變形或有灰渣雜質(zhì)，因為把螺紋旋壞了是件很麻煩的事情。安裝時要用合規(guī)格的扳手旋緊，用力要適當(dāng)。對密封的紫銅墊片一定要經(jīng)過退火處理，使其易變形以達到較好的密封效果。電接點水位計。日常維修更換電極時，在測量筒溫度較低時進行，以避免電接點水位計電極受到熱沖擊而損壞，投入使用時也經(jīng)過預(yù)熱或與在用設(shè)備一起升溫加熱。

電接點水位計電極的接線要用電極所帶的瓷接線柱，并且接線一定要可靠。在銅線上搪點錫，防止銅導(dǎo)線氧化接觸電阻增大。

定期檢查電接點水位計電極的絕緣性能，檢查時應(yīng)把水位測量筒里的水汽排放干凈，用兆歐表測量每個電極對測量筒的絕緣電阻，當(dāng)電極的絕緣電阻小于1MΩ時，就應(yīng)更換該電極了。對于更換下來的電極是否都應(yīng)報廢呢？有的通過修復(fù)還是可以再使用的，因為有的電極是由于在氧化鋁絕緣層上附著了一層水垢，被水浸泡其絕緣電阻很低，將其在電烘箱中烘干或自然風(fēng)干，用砂紙把氧化鋁絕緣層上附著的水垢掉，它的絕緣電阻也就合乎要求了。



5、對測量筒及電極應(yīng)考慮腐蝕問題，以鍋爐汽包水為例，為了防止結(jié)垢通常在鍋爐軟水處理中加磷酸三鈉，要對測量筒每周進行一次排污，每次排污時定要用氣相管的蒸汽來沖洗測量筒及電極。對于測量簡中下部的電極只要有條件時，就應(yīng)拆下檢查，腐蝕嚴(yán)重的要及時更換。停產(chǎn)停爐時要把測量筒里的水排放完。

				
			
		
	


	 



滑的過渡，以免在焊道與坡口間形成未融合狀的尖角，如果在蓋面或填充前對這缺陷不加以處理，那么在熔合線位置易出現(xiàn)微小的點狀缺陷(俗稱蟹腳點缺陷)。

為保證焊縫正面成形及防止焊縫背面內(nèi)凹的現(xiàn)象，在管道接頭組對時，應(yīng)充分考慮在焊接時的收縮情況，組對間隙應(yīng)預(yù)留一定的余量。圖5為在組裝間隙較大時，采用的焊接手法。采用直線擺動加斜鋸齒的手法在焊縫正面成形中能得到比較好的效果，焊縫成型如圖6所示。當(dāng)管道組裝間隙較大時，焊縫則易出現(xiàn)燒穿的現(xiàn)象或出現(xiàn)焊縫成形不良的情況，這是由于熔池在坡口邊緣形成后，熔化的金屬經(jīng)焊絲填加后無法向另一邊坡口進行平滑地進行過渡，此時，應(yīng)采用焊槍擺動對原來的焊縫金屬進行過渡，在擺動過程中使焊縫金屬不斷地“長肉”以實現(xiàn)平滑地向另一邊坡口過渡，從而形成一個完整的焊縫形成過程。圖7為反月牙施焊手法示意圖，實際焊縫成形形貌如圖8所示，的焊接參數(shù)見表3。

采用該焊接手法焊縫成形美觀，焊接效率高，一般在焊縫的填充層或蓋面層運用較為廣泛，但是如果在焊縫的打底層采用該手法則容易出現(xiàn)燒穿或出現(xiàn)焊縫背面成形不佳的現(xiàn)象；該焊接手法對于焊工的技能要求較高，如果操作不熟練，焊縫正面成形不容易控制，容易出現(xiàn)焊縫直線度差，或出現(xiàn)焊瘤、咬邊等現(xiàn)象；該焊接手法一般采用焊槍噴嘴緊貼坡口搖擺的方法進行焊接，焊工長時間焊接時，由于焊槍有依靠，焊槍不易抖動，焊工掌握焊槍的手指關(guān)節(jié)不容易燙傷。該方法焊接電流大，焊接效率高，但對焊工的體力消耗較大。在小口徑管道焊縫焊接時，由于焊槍的角度變化太大，焊工在焊槍擺動時來不及對焊槍嘴的角度進行改變，造成焊縫成形不佳。因此，在管道打底焊及小口徑管道焊接時，不采用反月牙焊接手法。

氬弧焊反月牙焊槍搖擺焊接手法由于焊槍擺動幅度較大，焊接熔池轉(zhuǎn)移較快，較小的焊接電流無法保證熔池在移動過程中的形成，為保證熔池的形狀，采用該手法焊接時需要比其它焊接手法增加5%左右的焊接電流，才能保證焊縫成形整齊一致。采用上述三種施焊手法在六批48人次的氬弧焊焊工培訓(xùn)中進行了試驗比較，當(dāng)采用正月牙焊接時，焊工的焊接效率較低，鋸齒法焊接效率一般，而反月牙焊接效率為高。在PT外觀檢驗時發(fā)現(xiàn)，采用正月牙手法的焊工焊縫直線度較好，焊縫高低差控制、焊縫背面成形控制及焊縫接頭狀態(tài)較好，但紋路成形較為混亂；采用鋸齒形手法的焊工在外觀成形中紋路平直有規(guī)律，焊縫背面成形較好。采用內(nèi)加絲時，無內(nèi)凹現(xiàn)象的產(chǎn)生；采用反月牙搖擺法焊接時焊縫表面呈雙片魚鱗狀排列，紋路較為美觀，但在焊縫的邊緣由于擺動速度較快容易出現(xiàn)點狀咬邊的情況，在焊縫的背面由于采用較大的電流緣故時有高低不平的現(xiàn)象出現(xiàn)。

在RT檢測中發(fā)現(xiàn)，采用正月牙的焊工焊縫合格等級明顯地要高于其它二種焊接手法的焊工，10天培訓(xùn)期水平管固定考核中，合格率達到90%，缺陷主要存在的形式為下部6點位容易出現(xiàn)內(nèi)凹的現(xiàn)象及焊縫接頭有點狀的未熔合；采用鋸齒形手法焊接的10天培訓(xùn)期水平固定考核合格率在85%，其缺陷存在的形式一般為焊縫正面容易出現(xiàn)條狀的未熔合現(xiàn)象，中間層容易出現(xiàn)點狀的夾雜缺陷；采用反月牙擺動方式的焊縫合格率在80%左右，其缺陷一般為焊縫背面容易超高或焊瘤，焊縫中間邊緣容易出現(xiàn)夾渣的現(xiàn)象。三種焊接手法綜合對比情況見表4。焊接方式焊接速度焊縫成形合格率體力消耗正月牙較慢直線度好、紋路亂、背面成形好較高一般鋸齒一般直線度好、紋路規(guī)則、背面成形好一般一般反月牙較快直線度好、紋路美觀、背面成形差一般較大采用正月牙手法在小口徑管道焊接中合格率較高，鋸齒形手法的合格率次之，而反月牙手法的合格率較低。

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