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將地圖裁剪成數張掃描后拼接而產生的雙重誤差。地圖矢量化時光柵圖像沒有配準就矢量化而形成的誤差。在矢量點、線過程中圖像放大倍數過小形成的誤差等等。MAPGIS6.6的系統庫（Slib）包括子圖庫（對應Subgraph.lib文件）、線型庫（對應Linesty.lib文件）、色庫、圖案庫（對應Fillgrah.lib文件）。子圖庫是各類基礎地理及專題要素的符號庫。線型庫是各類地物界線及專題要素界線的符號庫。地圖符號是地圖的語言,在地圖上用來表示實地物體與現象的特點圖解記號,它是地圖的主要表現形式,也是地理信息得以傳輸的媒體。地圖符號按地面物體和符號的比例關系分為依比例尺、半依比例尺和不依比例尺符號。
在傳統制圖理論中,任何符號都有它的定位點和定位線。符號的定位點和定位線都有嚴格的規定,它決定了地物在空間的分布位置和相互關系。符號庫(子圖庫,線形庫)形成誤差的主要原因是符號的定位點和定位線不在規定的位置上。工作人員在矢量化地圖過程中往往把符號移動到與原圖相同的位置,當坐標點可見時,符號的定位點(定位線)和符號的坐標可見點不在同一點上,其圖上距離的誤差一般在0.1～0.5mm之間,圖件比例尺越小其誤差變形越大。誤差校正控制點分布不合理形成的誤差MAPGIS6.6誤差校正功能能把掃描矢量化的底圖通過誤差校正功能校正到理論圖廓中,形成用戶坐標系到大地坐標系之間的投影變換,使地圖各要素符號坐標通過系統自動計算得到大地坐標。
誤差校正控制點的多少和分布位置決定了誤差校正的性。控制點越多,分布位置越合理,誤差變形越小。特別是國際分幅的圖幅中,南北圖廓是用折線來表示,地圖比例尺越小,折線越多。在誤差校正過程中,如果僅取4個圖幅角點作為校正依據是不足的,這樣有可能造成校正后的圖形不完全位于內圖廓內或者部分超出圖廓線,其圖上誤差＞0.5ｍｍ。掃描底圖掃描儀的分辨率一般不應小于每厘米157點。在地圖矢量化之前,首先利用MAPGIS6.6圖像處理模塊提供的圖像鑲嵌配準功能對光柵文件進行誤差處理,對于國際分幅的圖幅,控制點除4個角之外,還應包括南北內圖廓線拐點的坐標,及圖內分布均勻的方里網坐標。對于控制點數量的選擇,圖幅越大,選取的控制點應越多;比例尺越小,選取的控制點也應越多。
一般不低于13個控制點。在矢量化的過程中,不論輸入點和線,一般矢量化工作人員應將圖像放大100倍以上進行矢量化，特別熟練的數據加工老手可以只放大到30～80倍進行。對線狀地物矢量化時,其轉彎處應多加點,使其光滑、自然。以保證達到規定的重復定位大較差值不超過0.16mm，線狀符號跟蹤中誤差不超過±0.25mm。我們在做綿陽市區劃圖矢量化時，將控制點設為14個，光柵底圖放大150倍左右進行矢量化。MAPGIS6.6的子圖庫和線型庫是地圖矢量化的主要符號,它們位置的性決定了地物的空間分布特征。地圖符號的定位點(定位線)具有嚴格的規定。如綿陽市區劃圖矢量化過程中所涉及的子圖庫和線型庫的定位（見表2）。
在使用MAPGIS6.6圖形處理模塊制圖的過程中,首先要檢查子圖庫、線型庫(定位點、定位線)的性,與制圖理論規定的定位點(定位線)不相符的符號利用MAPGIS6.6編輯符號的功能,修改符號中心位置使符號的定位點(定位線)在編輯符號柜的中心位置。用雙線表示的地物符號(如公路、鐵路)其定位線在兩線的中心位置,以一側為基線的符號,其中心線在基線上(如不整合地層界線、陡坎等)。同時，在采點中的誤差亦不允許超過±0.20mm。這里提到的分支分配器是指有線電視信號傳輸網絡中用到的器件，根據實際需求，對一路信號做多路分配傳輸，分為分支器和分配器兩種，分配器以相同的信號強度輸出到各個端口，如果家里幾臺電視機使用。
都是使用分配器。有:二分配、三分配、四分配等等。分支器的輸出是不均衡的，主干信號強，支路信號弱，一般用途:有多戶人家使用同一路信號，則是一路使用分支、分支、分支、后分配。從主路上取出少部分信號送到分支口的功率電平分配器件稱為分支器。主路的輸出/輸入口分別用OUT和IN表示，輸入信號等分到輸出口的功率電平分配器件稱為分配器。輸出/輸入口分別用OUT和IN表示。分支分配器是一種高頻寬帶信號功率分配的無源器件。它的帶寬目前已達到5—1000MHz，其結構簡單，價格低廉，工作不需要電源，廣泛用于HFC有線電視領域。器件分為室內型和野外型兩種結構，以適應不同環境的需要。野外型器件除具有防水功能外，通常還具有過流功能。
河北保定儀器校準
焊腳尺寸過小會導致母材與焊縫熔合不良，引起應力集中，還可能出現焊縫咬邊、裂紋等缺陷，這種情況更是嚴重影響焊接件的強度.目前工業中使用的焊接技術是19世紀末20世紀初現代科學技術發展的產物.近幾年，國內外許多學者對焊接區的溫度場和應力場，焊接區的殘余應力和應變及焊接缺陷、疲勞斷裂等進行了分析.胥國祥等人利用有限元軟件對焊接接頭的溫度場和應力場進行模擬分析，劉玉君等人通過對焊接結構焊前施加彈性反向角變形來控制結構殘余角變形，姜克斌等人利用磁測應力儀及有限元數值模擬得焊接殘余應力分布規律；
盧峰華等人利用ansys軟件對焊接件的疲勞強度進行數值模擬，一些學者結合有限元與邊界元，數值模擬分析焊接件的應力強度因子.焊腳尺寸對焊件強度有很大影響，張立斌和姚玉環[8]對于埋弧自動焊單面焊雙面成形焊接，利用二次回歸正交組合方法及軟件分析來預測幾何尺寸，陸志軍及陳奎昌等人對焊腳尺寸進行了理論分析.但涉及焊腳尺寸對焊接件強度影響的試驗分析較少.通過對取樣位置不同和焊接尺寸不同的T形焊接接頭進行拉伸試驗，得到接頭的一般力學特性并對其分析比較.按照等強度理論計算得到T形焊接接頭在不同受力情況下的優焊腳尺寸，計算結果與試驗數據進行比較，結果基本吻合.試驗所用的T形焊接接頭的材料是Q345，焊絲材料是ER50-6，采用不開坡口對接手工焊接.為了探索焊腳尺寸對焊接件的影響，將T形焊接接頭試樣分3組試樣進行試驗，組編號為A，取樣位置是焊接端頭段，即起弧和收弧的位置；
第二組編號為B，取樣位置是焊接中間段；第三組編號為F，取樣位置同樣是焊接中間段.每組焊接試樣各準備4件，并且要求焊接試樣無缺陷，無殘余應力，試驗時選取3件進行試樣測試，1件為預留件.A組與B組為同一個T形焊接接頭中截取得到的試樣，其尺寸差異由于加工及測量誤差產生，通過組與第二組的比較來探討焊接起弧，收弧對焊接件強度的影響；B組與F組取于不同尺寸T形焊接接頭的中間段，把它們設計成尺寸不同的試樣，通過第2組與第3組的比較來探討焊接件尺寸對焊接件強度的影響.T形焊接接頭試樣的尺寸如表1所示，形狀如圖1所示.圖1中，t為焊接接頭的寬度，b為垂直板的厚度，a為水平板的厚度，k1,k2,k3,k4為焊接接頭焊腳的尺寸，其中T形焊接接頭的焊縫長度等于焊接接頭的寬度t.用游標卡尺測量試樣的尺寸(包括標距、厚度、寬度、長度和截面面積)；把試樣磨平并且貼應變片，接線；準備好試驗機，將準備好的試樣夾持到試驗機上，用半橋接線法將工作片及補償片接于電阻應變儀；
試驗開始前將應變儀預調平衡，試樣夾緊后開始均勻緩慢的加載，由應變儀記錄應變值.為了能取得比較理想的試驗數據，不影響T形焊接接頭性能測試的真實性，要求試樣受力形式合理，試樣夾持到試驗機時必須調好位置，避免出現偏心現象，如圖2所示，試樣的拉伸試驗示意圖如圖3所示.在試驗時采用位移控制的方式加載，其加載的速度為0.1mm/min.通過觀察試驗過程發現，編號為A和編號為B的T形焊接接頭試樣在加載初期無明顯現象，當載荷接近大值時能聽到輕微的焊縫拉開的聲音，隨后載荷下降試樣“嘭”的一聲破壞.拉斷后的T形焊接接頭斷口是沿角焊縫45°的位置，如圖4a,4b所示.
而編號為F的T形焊接接頭試樣在加載初期也是無明顯變化，隨著載荷的上升，在強化階段中，試樣的母材區長度明顯增長，觀察到出現了明顯縮頸現象，后隨著載荷的下降試樣“嘭”的一聲破壞.拉斷后的T形焊接接頭斷口在母材上，且角焊縫沒有發生破壞，如圖4c所示.各組試樣的斷口形貌示意圖如圖5所示.試驗機自動記錄了試樣的荷載隨位移變化的曲線，將A1,B1和F1的載荷—位移曲線放在同一個圖中進行比較，如圖6所示，從圖6可以看出F1的承載力小于A1和B1的承載力.由表3可以看出無論是端頭段還是中間段，它們的彈性模量與泊松比基本是一致的，這與理論是相符合的，因為彈性模量與泊松比是材料的基本屬性.比較取樣于端頭段的A組和取樣于中間段的B組。
這兩組都是在焊縫處斷裂，它們的大承載力，抗拉強度基本一致，但是屈服強度相差110.53MPa，這說明焊接試樣中間段的焊接質量更好.比較同樣取樣于中間段的B組與F組，F組試樣都是拉斷于母材上，抗拉強度有所提高，屈服強度基本一致，但是B組承受的大力要比F組的要大41.25MPa，由于F組的焊腳大于薄的母板材的厚度b，而B組的焊腳小于薄的母板材的厚度b，同時根據試驗結果可看出它們的強度基本一致，說明了在工程中B組的尺寸是佳的選擇，而F組存在焊腳尺寸大所導致的問題.對于焊接件，并不是焊腳的尺寸越大越好，若焊腳尺寸偏大，不僅加大了熱影響區尺寸、焊接應力和變形，還浪費材料和工時，并且對焊接件的強度沒有任何好處.因此，優化焊腳尺寸對于焊接件具有重要意義.隨著焊接材料和焊接工藝的不斷發展，按照等強度理論，根據T形焊接接頭焊縫受力情況，確定T形接頭角焊的焊腳尺寸.T形焊接接頭焊腳如圖7所示.1、從事鋼筋焊接施工的焊工必須持有焊工考試合格證,才能上崗操作。
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