<中高硫煤利用過程中產生大量的SOx排放到空氣中，對環境造成嚴重的污染，這導致其利用困難。為實現中高硫煤清潔利用，基于軟錳礦中二氧化錳的強氧化性，采用電場與軟錳礦聯合的技術促進高硫煤脫硫，重點考察不同反應條件對高硫煤脫硫率及軟錳礦中錳的浸出率的影響，利用XRDFTIRXPS等分析測試方法，研究脫硫反應前后煤元素組成、硫含量等主要性質變化，探究其脫硫機理。結果表明，當軟錳礦與高硫煤質量比為1/7煤漿質量濃度為0.05 g/mL反應時間5 h反應溫度80℃初始硫酸濃度為1.2 mol/L電流密度為600 A/m~2時，與預處理煤相比，高硫煤脫硫率可達40.56%錳的浸出率為95.23%。65錳冷軋鋼板45號冷軋鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板NM400本文對比了經相同軋制工藝和熱處理工藝處理后的含Nb量0.045%和不含Nb元素耐磨鋼板的組織演變規律和力學性能。耐磨鋼板nm500實驗結果表明添加了質量分數為0.045%的Nb元素鋼板的抗拉強度和硬度低溫沖擊韌性都得到了一定程度的。從材料組織決定力學性能的角度分析鋼板力學性能的主要是由于Nb元素的添加使鋼板原始奧氏體晶粒細化導致的。 

 在常規低合金馬氏體耐磨鋼合金成分的基礎上耐磨鋼板錳13添加一定量的Ti元素通過冶煉連鑄過程中形成大量米、亞米超硬Ti C陶瓷顆粒并結合控制軋制和控制熱處理的工藝控制使其彌散均勻分布在板條馬氏體基體上研發出一種新型連鑄坯內生超硬Ti C陶瓷顆粒增強耐磨性超級耐磨鋼板并在國內某鋼廠進行了工業化生產;分析了連鑄、耐磨鋼板nm360熱軋和離線熱處理過程時實驗鋼中Ti C的演變規律和組織性能的變化并研究了其耐磨性能。結果表明新型鋼板中由于較多Ti元素的添加在連鑄凝固過程中形成仿晶界的米、亞米級的超硬Ti C粒子軋制和離線熱處理過程中仿晶界的Ti C粒子在馬氏體基體中彌散均勻分布;耐磨性測試表面在同等硬度的條件下新型耐磨鋼板的耐磨性達65錳冷軋鋼板45號冷軋鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板NM4

45號冷軋鋼板65錳冷軋鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板NM400狀珠光體回火后組織為回火馬氏體+少量鐵素體而傳統熱軋態50CrV4鋼的組織為粒狀珠光體+鐵素體回火后組織為回火馬氏體;經相同淬火與回火工藝后連鑄連軋態50CrV4鋼的強度增加幅度更大且相同狀態下連鑄連軋50CrV4鋼的強度更高而塑性較低。在相同磨料磨損條件下磨損失重量從大至小順序為:Q345>16Mn>45鋼>50CrV4鋼50CrV4、45鋼和16Mn鋼的相對耐磨性（與Q345相比）分別為1.99、1.21和1.1450CrV4鋼具有佳的耐磨性;45鋼、16Mn和Q345鋼的主在相同反應條件下，與無電場浸出相比，電場的引入可使高硫煤脫硫率提高19.93%軟錳礦中錳的浸出率提高16.77%。經電場與軟錳礦聯合脫硫后的煤中的固定碳及熱值略微降低，而揮發分和灰分略微增加，小分子增多，另外，煤中的分子結構基本未改變。在電場的作用下，軟錳礦中二氧化錳的強氧化作用會促進煤粒表面有機分子鍵斷裂，使高硫煤粒內部無機硫及有機硫充分暴露，并與電解生成的高價鐵、錳離子發生反應，終，無機硫被氧化為單質硫或者硫酸根離子脫除，有機硫則主要被氧化成亞砜及砜后水解，以達脫硫目的。研究確定了520MPa750MPa三個級別鋼種的化學成分設計BT520JJ級別采用Mn-Ti-Cu合金組合設計;耐磨鋼板400，BT590GJ級別采用Mn-Ti-Nb合金組合設計;BT750GJ級別采用Mn-Ti-Cr-Mo-V合金組合設計。針對上述三個級別鋼種進行了焊接研究合金鋼板焊接應選擇“等強匹配”或“匹配”的焊接工藝其中BT520JJ級別的鋼板實現了產業化。本文采用KR法鐵水預處理鐵水硫含量應≤0.01%出鋼溫度≥1620℃;LF精煉根據轉爐鋼水成分及溫度進行造渣脫硫加合金進行成分調整溫度滿足連鑄工藝;連鑄液相線溫度1513℃過熱度2540℃耐磨鋼板500平均拉速0.81.3m/min;鋼坯三段式加熱出爐溫度1220℃±15℃均熱時間≥30min在加熱溫度1080℃45號冷軋鋼板65錳冷軋鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板NM4

<研究鉭鈮礦物集合體在重力場和磁力場中的運動規律和分選行為。為鉭鈮精細化分選提供參考對調節我國鉭鈮資源的生產和供給具有重要意義。江西宜春鉭鈮礦工藝礦物學研究結果表明:礦石中鉭鈮礦物為鉭鈮錳礦和細晶石;Ta主要賦存在鉭鈮錳礦和細晶石中Nb主要賦在鉭鈮錳礦中;鉭鈮錳礦有兩種嵌布形式呈粒間分布占53.57%呈包裹體分布占46.43%;鉭鈮錳礦嵌布粒度主要分布在0.043～0.3 mm細晶石嵌布粒度主要分布在0.02～0.20 mm細晶石比鉭鈮錳礦更易解離。論文創新性地研究了不同解離度的鉭鈮礦物在重力場/磁力場中的分選行為。發現在重力場/磁力場中進入不同重選/磁選產品的鉭鈮錳礦和細晶石存在解離度差異存在同解離度的鉭鈮錳礦和細晶石進入不同產品現象但其粒度存在明顯差異。從鉭鈮礦物集合體角度來看在重力場/磁力場中未解離的鉭鈮45號鋼板65錳冷軋鋼板40cr鋼板42crmo鋼板新型耐磨鋼板nm400Ti20和Ti60的含Ti量分別為0.2%和0.6%鑄造后軋制成板熱處理工藝為900℃淬火后200℃回火。研究結果表明:Ti20與Ti60的組織為板條馬氏體。隨著Ti含量的增加耐磨鋼的原奧氏體晶粒度減小馬氏體板條長度也減小。Ti與C在原奧氏體晶界處原位生成了尺寸為1～5μm的不規則TiC顆粒TiC顆粒起到了釘扎晶界、細化晶粒的作用。在石英砂和煤砂混合兩種磨料的磨損實驗中由于煤砂混合磨料主要成分煤粉的硬度遠低于石英砂顆粒較為圓鈍因此耐磨鋼在石英砂磨料的犁削溝槽深度和寬度遠大于煤砂混合磨料的磨損。無論在石英砂還是在煤砂混合的磨損條件下耐磨鋼的磨損失重都隨著Ti的增加而降低。加Ti的新型耐磨鋼的耐磨性可達耐磨鋼板nm450的1.3倍。耐磨鋼的磨損機制主要為切削和犁溝。耐磨鋼板nm500隨著Ti含量的增加Ti元素集中區域較為光滑犁溝受到阻礙犁溝和切削槽深度變淺。原位生成的TiC顆粒起到了局部強化作用增強了周圍區域的硬度和對磨料的阻礙作用提高了新型耐磨鋼的耐磨料磨損性能45號鋼板65錳冷軋鋼板40cr鋼板42crmo鋼板新型耐磨鋼板nm4

結果顯示菱錳礦浸出過程界面CaSO4·2H2O鈍化層有效厚度Φ（mm）與礦顆粒溶解的關系為Φ=（0.741·b）/S（S為溶解面積;b為溶解質量）。表界面強化浸出發現表面活性劑檸檬酸三鈉（TC）能夠降低CaSO4·2H2O晶體020、040和041面的結晶度降低晶面厚度固液傳質面積在5 mg/L TC固液比1:5 g/L酸礦比0.5:1 g/g50℃浸出3.5 h條件下錳的浸出率為91.23%比相同條件無TC浸出13.82%。（3）考查了超聲波強化界面傳質對菱錳礦浸出的影響通過對比菱錳礦常規浸出和超聲輔助浸出發現超聲波能夠破壞礦物集合體、抑制CaSO4·2H2O結晶、促進固液界面更新實現菱錳礦強化浸出結合Carman-Kozeny懸浮液滲流速度分析表明聲空化效應使超聲場中的菱錳礦漿具備更高的懸浮度礦顆粒擁有更豐富的孔隙結構固液界面滲流效率更高。在固液比1:5 g/L酸礦比0.58:1 g/g超聲功率為60 W于50℃浸出2.5 h錳的浸出率為94.09%較相同條件下無超聲浸出提高約7個百分點超聲強化進一步縮短了浸出時間1 h了錳的浸出效率。65錳冷軋鋼板45號冷軋鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板NM400;選煤廠溜槽數量繁多如何提高其耐磨性能一直是選煤工程設計人員十分關注和亟需解決的問題。目前一般采用在溜槽內部鋪設耐磨襯板的方式提高其使用壽命因此對于耐磨襯板錳13的科學、合理選擇顯得尤為重要。筆者根據多年工作經驗結合現場搜集到的磨損數據就溜槽鋪設耐磨襯板的條件、常用耐磨襯板的材料與特點進行分析并對各種材料的性能進行比較為溜槽耐磨襯板的選擇提供理論指導。 

 對控軋控冷工藝生產的16 mm厚度規格耐磨鋼板NM450耐磨鋼板進行930℃+保溫20 min淬火、200℃+保溫25 min回火處理并對熱軋。65錳冷軋鋼板45號冷軋鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板NM400綜合力學性能。 

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