| 產品參數 | |
|---|---|
| 產品價格 | 6150/噸 |
| 發貨期限 | 1-5天 |
| 供貨總量 | 200噸 |
| 運費說明 | 到付或現付 |
| 熱軋，冷軋，卷板，開平，中厚板等 | 屈服值： |
| 規格；0.5-450mm | 抗拉強度 |
| 長寬"0.5-12000mm | 耐磨性能 |
| 塑性 | 硬度 |
| 范圍 | 10#中板鋼板承諾守信供應范圍覆蓋西藏 拉薩市、昌都市、阿里市、林芝市、那曲市、日喀則市、山南市等區域。 |
鍍鋅板產品用途、技術指標、性能及規格
鍍鋅鋼板帶鋼產品主要應用于建筑、輕工、汽車、農牧漁業及商業等行業。其中建筑行業主要用于制造防腐蝕的工業及民用建筑屋面板、屋頂格柵等;輕工行業用其制造家電外殼、民用煙囪、廚房用具等，汽車行業主要用于制造轎車的耐腐蝕部件等;農牧漁業主要用做糧食儲運、肉類及水產品的冷凍加工用具等;商業主要用作為物資的儲運、包裝用具等。
鍍鋅板技術指標、性能、規格一覽表
熱鍍鋅鋼板(卷)表面處理
標準型的Mn13高錳鋼板又稱Hadfield鋼，是由英國人Hadfield于1882年發明的。我國高錳鋼鑄件的 標準(GB/T5680-1998)牌號有:ZGMn13-1、ZGMn13-2、 ZGMn13-3、ZGMn13-4、ZGMn13-5;美國ASTM奧氏體錳鋼鑄件標準(ASTMA128/A128M-1993)鋼號有:ASTM- A(UNS-J91109)、ASTM-B-1(UNS-J91119)、ASTM-B-2(UNS-J91129)、ASTM-B-3(UNS-J91139)、ASTM-B-4(UNS-J91149)、ASTM-C(UNS-J91309)、 ASTM-D(UNS-J91459)、ASTM-E-1(UNS-J91249)、ASTM-E-2(UNS-J91339)、ASTM-F(說明:如果用戶無其它要求一般供給鋼號A鑄件);日本高錳鋼鑄件 標準[JISG5131(1991)]牌號有:SCMnH1、SCMnH2、SCMnH3、 SCMnH11、SCMnH21;俄羅斯鑄造高錳鋼標準ΓOCT977-1988鋼號有:110Γ13π、110Γ13X2BPπ、110Γ13ΦTπ、 130Γ14 XMΦAπ、120Γ10Φπ;ISO奧氏體錳鋼鑄件國際標準[ISO13521:1999(E)]牌號有:GX120MnMo7-1、GX110MnMo13-1、GX100Mn13、GX120Mn13、GX120MnCr13 2、GX120MnNi13-3、GX120Mn17、GX90MnMo14、GX120MnCr17-2。
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中厚鋼板
中厚鋼板
工程中常用的一類厚度遠小于平面尺寸的板件。厚度雖小，但橫向剪力所引起的變形和彎曲變形屬同一量級，在分析靜載荷下的應力和變形時，仍須考慮橫向剪切效應，垂直于板面方向的正應力則可忽略。在分析動載荷下的應力和變形時，除考慮橫向剪切效應外，還須考慮微段的慣性力和阻尼力矩。中厚板在機械工業中早已有廣泛應用。近年來由于高壓、高溫和強輻射的環境要求，工程中板的厚度有所增加，很多板件均改用中厚板理論進行分析。
若中厚板位于xy平面內，在考慮橫向剪力影響并忽略垂直于板面方向（z方向）的正應力情況下中厚板受z方向分布載荷p的作用的彎曲微分方程式為： 式中ω為板的撓度；t為板厚；ν為泊松比；Qx、Qy分別為x、y方向的橫向剪力;Δ為拉斯算符(即)；為彎曲剛度，其中E為彈性模量。理論上可從 個方程求得ω再由后兩個方程求得Qx、Qy，然后進一步求得彎矩、扭矩。但這一偏微分方程不能直接積分，所以通常用納維法、瑞利-里茲法、有限差分方法等方法求解。近年來，由于有限元法的發展，出現不少計算中厚板的程序，通過它們可以很方便地求得解答。從結果看，在考慮橫向剪切效應后，撓度ω有所增大自振頻率和失穩臨界載荷有所降低，板件中內力的變化趨于平緩。這些變化的程度都與板的厚跨比的平方成比例。
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中厚板
中厚鋼板
工程中常用的一類厚度遠小于平面尺寸的板件。厚度雖小，但橫向剪力所引起的變形和彎曲變形屬同一量級，在分析靜載荷下的應力和變形時，仍須考慮橫向剪切效應，垂直于板面方向的正應力則可忽略。在分析動載荷下的應力和變形時，除考慮橫向剪切效應外，還須考慮微段的慣性力和阻尼力矩。中厚板在機械工業中早已有廣泛應用。近年來由于高壓、高溫和強輻射的環境要求，工程中板的厚度有所增加，很多板件均改用中厚板理論進行分析。
若中厚板位于xy平面內，在考慮橫向剪力影響并忽略垂直于板面方向（z方向）的正應力情況下中厚板受z方向分布載荷p的作用的彎曲微分方程式為： 式中ω為板的撓度；t為板厚；ν為泊松比；Qx、Qy分別為x、y方向的橫向剪力;Δ為拉斯算符(即)；為彎曲剛度，其中E為彈性模量。理論上可從 個方程求得ω再由后兩個方程求得Qx、Qy，然后進一步求得彎矩、扭矩。但這一偏微分方程不能直接積分，所以通常用納維法、瑞利-里茲法、有限差分方法等方法求解。近年來，由于有限元法的發展，出現不少計算中厚板的程序，通過它們可以很方便地求得解答。從結果看，在考慮橫向剪切效應后，撓度ω有所增大自振頻率和失穩臨界載荷有所降低，板件中內力的變化趨于平緩。這些變化的程度都與板的厚跨比的平方成比例。
20世紀20年代，S.P.鐵木辛柯在一維梁的分析中首先考慮了橫向剪切效應。1943年E.瑞斯納將它推廣到二維問題并導出了中厚板的微分方程。由于數學上仍有困難，目前中厚板理論應用得還不夠廣泛。
