為了提高建筑20鋼表面青銅涂層的綜合性能通過加入SrAl2O4粉末爆炸噴涂的方式制備得到青銅涂層以及青銅發(fā)光復合結(jié)構(gòu)涂層通過試驗測試的手步提高20鋼的抗高溫45號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板磨損能力利用激光熔覆技術(shù)在20鋼表面采用脈沖Nd:YAG激光器制備了Ni60熔覆層、Ni60+Y2O3熔覆層及Ni60熔覆-重熔層研究了各種熔覆涂層的形貌特征、組織結(jié)構(gòu)、耐腐蝕性及耐磨損性能；并考察了Y203對Ni60熔覆層組織性能的影響。研究表明Ni60熔覆層和Ni60+Y2O3熔覆層表面質(zhì)量較好熔覆層中有微小的裂紋、孔洞等缺陷而添加重熔工藝后改善了熔覆層的表面質(zhì)量。物相分析表明Ni60熔覆層和Ni60熔覆-重熔層基體由（FeNi）構(gòu)成；內(nèi)部含有Cr23C6、Fe3B、CrB等析出相。硬質(zhì)析出相使熔覆層硬度提高到806HV約為20鋼基體（206HV）的4倍。45號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板

  采用試片懸掛轉(zhuǎn)動的方法模擬水造粒硫磺成型過程通過腐蝕失重、掃描電鏡觀察、能譜分析和XRD分析研究了溫度和位置因素對20號鋼在水造粒硫磺顆粒成型過程中的腐蝕特征。結(jié)果表明45號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板0號Ni60+Y2O3熔覆層基體由（FeNi）構(gòu)成；內(nèi)部含有Y2O3、Cr23C6、（FeNi）、Fe3B、CrB等析出相。熔覆層硬度約為20鋼基體（206HV）的4倍。熔覆-重熔層硬度可達1076HV約為20鋼基體（206HV）的5倍。Ni60熔覆層的高溫磨損失重率僅是20鋼基體的1/3。熔覆層與基體良好的冶金結(jié)合、（FeNi）固溶體增強、鎳鉻合金本身的良好性能和硼化物、硼碳化物等析出相的強化作用是熔覆層耐磨能力提高的主要原因。M60+Y2O3熔覆層的高溫磨損失重率僅是20鋼基體的約1/4。Ni60+Y2O3熔覆層耐磨能力提高的主要原因是熔覆層與基體良好的冶金結(jié)合、（45號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板

采用動態(tài)失重測試45號鋼板、采用六西格瑪管理方法對邯鋼汽車板DC01生產(chǎn)工藝進行了改進。通過流程中影響主要因子熱軋終軋溫度、連退均熱溫度、平三元復合驅(qū)采出液水質(zhì)監(jiān)測數(shù)據(jù)采用灰關(guān)聯(lián)分析和BP神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)兩種方法對20#鋼在三元復合驅(qū)采出系統(tǒng)中的腐蝕進行研究。灰關(guān)聯(lián)分析結(jié)果表明影響20#鋼腐蝕的主要因素是礦化度、Cl-濃度和HCO3-濃度。針對這些主要影響因素利用BP神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)分析了其濃度變化與腐蝕速率的關(guān)系。45號冷軋鋼板65錳冷軋鋼板40cr鋼板

45號鋼板40cr鋼板 65錳鋼板 42crmo鋼板對1.8mm采用激光熔覆法在20#鋼表面制備出添Y2O3的鎳基合金粉末的熔覆涂層.分析了熔覆層的相組成、高溫耐磨性能;觀察了熔覆層顯微形貌.結(jié)果表明:所制得的熔覆層組織均一、致密與基體形成了良好的冶金結(jié)合.添加Y2O3的熔覆層硬度提高到基體的3.9倍高溫耐磨率僅是基體的1/4.熔覆層耐磨能力增強的主要原因是熔覆層與基體良好的冶金結(jié)合鎳基合金良好性能組織細化以及硼化物、硼碳化物等析出相的強化作用. 

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45號鋼板本文模擬完善了
通過實驗室內(nèi)埋片實驗研究了20#鋼在近中性土壤中的腐蝕規(guī)律和機理。在三種不同土壤中埋片對腐蝕后的試樣腐蝕形貌和產(chǎn)物進行EDS和XRD分析并測定了試樣的腐蝕速率、自腐蝕電位以及極化曲線隨時間的變化關(guān)系。結(jié)果表明:隨著時間的延長腐蝕速率是不斷變化的;3種不同土壤中的鋼試樣經(jīng)過相同的腐蝕時間后1#和2#腐蝕 65錳冷軋鋼板45號冷軋鋼板耐磨鋼板NM400 40cr鋼板為嚴重3#腐蝕程度稍輕;經(jīng)過60d腐蝕后能譜和射線分析其腐蝕產(chǎn)物主要是非晶質(zhì)、Fe（OH）3和Fe2O3;不同時間和土壤的電位變化規(guī)律是不同的與腐蝕速率變化規(guī)律是一致的。 探討了腐蝕機理在近中性土壤中低碳鋼腐蝕的陰極過程主要是氧的還原在陰極區(qū)域形成OH-離子陽極過程是鐵的氧化氧化后的兩價Fe2+發(fā)生水合作用并轉(zhuǎn)化為更穩(wěn)定的產(chǎn)物Fe（OH）3和Fe2O3。 

45號鋼板環(huán)
鋼與ZMnD-1J錳銅合金在物理、力學性能方面差異巨大用傳統(tǒng)的方法焊接難以得到性能良好的接頭。由于真空電子束焊具有焊縫深寬比高、焊件變形小、焊接冶金質(zhì)量好等特點;尤其適合于異種金屬的焊接本文首先采用電子束焊接方法探討ZMnD-1J錳銅合金與20#鋼之間異種金屬焊接的可行性試驗證明是可行的。其次優(yōu)化了ZMnD-1J錳銅合金與20#鋼之間異種金屬電子束焊接工藝參數(shù)試驗中引入偏束焊技術(shù)以解決異種金屬 65錳冷軋鋼板45號冷軋鋼板耐磨鋼板NM400 40cr鋼板連接時兩側(cè)母材熱輸入不均勻及焊縫表面成形的問題并引入預(yù)熱焊技術(shù)對12mm厚度ZMnD-1J錳銅合金和20#鋼板材進行了電子束對接試驗研究結(jié)果表明:線能量的高低是影響焊縫表面成形的終決定性因素在焊接電壓130kV聚焦電流2384mA采用電子束流為10mA焊接速度為8mm/s偏鋼側(cè)0.6mm時可以得到351.5MPa的 抗拉強度為母材強度的75.6%焊縫的表面成形 此時焊接線能量為1625J·cm-1。然后分析了焊接接頭的組織結(jié)構(gòu)及斷口形貌結(jié)果表明:焊縫區(qū)組織均勻致密且無明顯的氣孔、夾雜等缺陷都屬于韌性斷裂。接頭部分分為錳銅合金側(cè)熱影響區(qū)、焊縫區(qū)和鋼側(cè)熱影響區(qū)鋼側(cè)熱影響區(qū)范圍小于錳銅側(cè)熱影響區(qū)范圍;焊縫區(qū)域分為三個部分:焊縫邊緣區(qū)錳銅側(cè)、焊縫中心區(qū)和焊縫邊緣區(qū)鋼側(cè)。斷口X射線衍射分析發(fā)現(xiàn)焊縫焊縫邊緣區(qū)錳銅合金側(cè)（C區(qū)）存在著大量脆性金屬間化合物為接頭強度薄弱區(qū)。經(jīng)斷口分析發(fā)現(xiàn)斷裂發(fā)生在焊縫C區(qū)的位置斷口表面主要存在著FeCu和FeMn3這兩種金屬間化合物它們的存在是引起斷裂發(fā)生的主要原因。。 65錳冷軋鋼板45號冷軋鋼板耐磨鋼板NM400 40cr鋼板

扭力桿是影響氣動離合器45號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板使用壽命的關(guān)鍵零件不但要求兩端圓弧表面具有較高的耐磨性而且整體具有優(yōu)良的韌性。多數(shù)企業(yè)采用40Cr鋼板、42CrMo鋼、用掃描電子顯微鏡 （SEM）和X射線光電子能譜儀 （XPS）分析了磨損表面的形貌、元素含量及金屬表面元素化學狀態(tài)的變化 用鏡面全反射傅立葉紅外光譜儀 （FT IR）分析了橡膠表面官能團的變化。結(jié)果表明 2 0 # 鋼被磨損的物理過程為磨粒磨損 （微切削 ）。 2 0 # 鋼被磨損的化學機制包括 :①金屬及其氧化物與丁苯橡膠大分子自由基的反應(yīng) ;金屬與具有含氧基團的丁苯橡膠分子鏈間的反應(yīng) ;②金屬與礦物油烷烴鏈間及金屬與氧化的礦物油烷烴鏈間的反應(yīng) 主要反應(yīng)產(chǎn)物為含有Fe C的金屬聚合物及含有Fe O的聚合物 ;③金屬本身的氧化 主要45號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板反應(yīng)產(chǎn)物為Fe2 O3 FeO和Fe3 O4在邊界潤滑條件下的金屬磨損表面的氧化明顯  42crmo鋼板

 利用掃描電子顯微鏡、金相顯微鏡研究了P20塑料模具鋼淬火組織并用洛氏硬度計測定了硬度隨淬火溫度的變化情況。P20鋼經(jīng)830920℃淬火得到板條馬氏體淬火后晶粒尺寸隨淬火溫度的升高有粗化趨勢但并不明顯直到890℃以后才明顯粗化因此對P20鋼進行熱處理的淬火溫度應(yīng)低于890℃。 

45號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板對淬本文研究了40Cr鋼調(diào)質(zhì)處
對 2 0 #鋼進行碳氮共滲 然后在溶液介質(zhì)中于室溫下進行電解滲硫處理 采用俄歇電子譜和 X射線光電子能譜對硫化層表面及深度成分進行分析 .結(jié)果表明 硫化固體潤滑膜主要由 Fe S組成 而不含低溫電解滲硫處理時形成的亞硫酸亞鐵 硫化層的結(jié)構(gòu)比較疏松 用新型無機鹽淬火介質(zhì)淬火能起到細化晶粒、提高綜合力學性能的效果大幅提高沖擊韌性45%。40Cr鋼采用850℃保溫冷卻使用新型無機鹽淬火介質(zhì)淬火可以大幅提高材料的綜合力學性能指標和淬透深度。

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