| 產品參數 | |
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| 產品價格 | 電議 |
| 發貨期限 | 電議 |
| 供貨總量 | 電議 |
| 運費說明 | 電議 |
| 材質 | 65錳鋼板 |
| 規格 | 1500*4000 |
| 品牌 | 河鋼、敬業 |
| 切割方式 | 激光加工 |
| 狀態 | 冷軋、熱軋、淬火 |
| 范圍 | 65錳鋼板700L汽車大梁板供應范圍覆蓋山東省、棗莊市、東營市、濟寧市、菏澤市、濱州市、聊城市、濰坊市、德州市、泰安市、臨沂市、煙臺市、威海市、萊蕪市、日照市、淄博市、青島市、濟南市 蘭山區、羅莊區、沂南縣、郯城縣、沂水縣、蒼山縣、費縣、平邑縣、莒南縣、蒙陰縣、臨沭縣等區域。 |
眾鑫42crmo冷軋耐磨錳鋼板圓鋼金屬材料(臨沂市分公司)選用的 耐磨鋼板NM400材質符合標準，企業嚴把質量關，做到不合格不出廠。經營理念：以市場為導向、以用戶為中心、追求卓越。質量方針：專業創造價值，質量鑄就品牌。公司宗旨：經濟講效益，管理講制度，辦事講原則，工作講效率。期待與您合作共贏。
傳統高65mn錳鋼板（Hadfield鋼）在室溫下能獲得單相奧氏體,具有優良的加工硬化能力和抗沖擊能力,因此廣泛用作沖擊載荷下的耐磨材料。然而較低的屈服強度和初始硬度,導致材料在低沖擊載荷下不能完全發揮其耐磨性就發生塑性變形,降低了使用壽命。本文設計出一種輕質超高錳鋼（Fe-31.6Mn-8.8A1-1.38C）,具有低密度、高屈服強度、高初始硬度、良好沖擊韌性等特點,適用于低沖擊載荷下的磨損條件。通過研究時效處理后的相轉變、壓縮變形、沖擊磨損分析了實驗鋼的強化機理和磨損機理。
實驗鋼經1050℃保溫1.5h水韌處理后獲得單相奧氏體,65錳冷軋鋼板時效后奧氏體基體會彌散析出納米級別的κ’-碳化物,有助于屈服強度和初始硬度。在550℃時效2h綜合力學性能65錳鋼板佳,與僅水韌處理相比屈服強度提高107.4%,初始硬度提高28.7%,其抗拉強度為1041.7 MPa、屈服強度為1002.7 MPa、斷后伸長率為17.6%、沖擊韌性（V型缺口）為62 J/cm2和硬度為268.5 HB。隨著時效溫度升高（550℃～900℃）相轉變的順序為:κ’→納米-κ’+β-Mn→亞米-κ’+β-Mn+α→納米-κ’。其中四種類型的κ相析出涉及尺寸、形貌和分布被總結,包括晶內型:納米-κ’（<50nm）,亞米-κ’（>100nm）。
晶間型:κ*（～1μm）。以及片層狀κ,存在α+κ群落中。在550℃時效下,納米-κ’能促進β-Mn沿晶界析出,不需要借助α相;而在700℃和800℃長時間時效下,由于α相的大量析出,其形成主要借助于γ→α反應。通過納米壓痕測試,獲得了不同時效溫度下基體與析出相的納米硬度。計算得到理論層錯能（SFE）為82.3 mJ/m2,由于平面滑移軟化效應,變形模式以位錯平面滑動為主,隨著變形量的增加,主要的亞結構演變順序為:平面位錯隊列→平面位錯配置（偶極子和Lomer-Cottrell鎖）→泰勒晶格→帶。65錳冷軋鋼板本研究利用壓縮變形,觀察到了高層錯能下被抑制的形變孿晶以及一種多晶結構。通過分析理論臨界孿生應力（σT）,當外加應力大于σT,形變孿晶出現。多晶結構內部以位錯纏結為主,通過波狀滑移形成了位錯胞。并提出了多效協同的強化機理:1)位錯平面滑移導致滑移帶細化和帶形成,2)形變孿晶,3)多晶結構。這些形變亞結構的出現共同限制了位錯運動,促進基體內位錯密度的不均勻,從而增強了應變硬化。低沖擊載荷（0.5 J）下,時效后實驗65mn錳鋼板耐磨性更好,磨損百分比更低（0.55%～0.57%）。
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2）選取機械性能 的兩種材料65mn錳冷軋鋼板0Si退火10min試樣、0.6Si退火30min試樣）,在1×10-4/s～1×10-1/s的應變速率下進行實驗,機械性能和斷裂行為的研究表明:隨著應變速率的增加,由于TRIP效應被抑制,0Si和0.6Si的抗拉強度和延伸率均大幅度降低,且0.6Si的延伸率降低的更快,比如:0Si的延伸率由44%下降至33%,0.6Si的延伸率由55%下降至35%。隨著應變速率的增加,0Si的斷面收縮率基本不變（約為70%）,0.6Si的斷面收縮率大約由51%增加至72%。應變速率并未影響0Si和0.6Si的斷裂行為。然而,隨著應變速率的降低,表面裂紋的形核數量增加,擴展速率降低;斷口的韌窩尺寸降低,二次裂紋數量和尺寸增加。
（3）選取四種材料（0Si和0.6Si均退火3min和30min試樣）,65錳鋼板系統的研究了成分和退火時間對氫脆性能和氫致斷裂行為的影響。關于退火時間:隨著退火時間的增加,0Si和0.6Si的氫脆敏感性均呈現上升趨勢,比如:當退火3min時,0Si/0.6Si的塑性損失和強度損失分別為13.5%/46.7%和0.0%/1.7%;當退火30min時,0Si/0.6Si的塑性損失和強度損失分別為79.2%/76.5%和26.8%/6.3%。關于成分:退火3min時,0Si的氫脆敏感性較低;退火30min時,0.6Si的氫脆敏感性較低。相比空拉斷裂行為而言,氫原子促進裂紋更容易形核與擴展,進而導致材料提前斷裂。對于0Si:裂紋形核與氫原子無關,但是,氫致裂紋呈沿晶和穿晶擴展。對于0.6Si:裂紋形核與擴展與氫原子無關,斷口則由細小的韌窩變為脆性準解理。
5）在不劣化市售馬氏體材料（S0）65mn錳冷軋鋼板機械性能的基礎上,二次回火不同時間（30min,60min,120min）,試樣分別記為 S30、S60 和 S120,發現,二次回火工藝可以有效地提高其抗氫脆性能,如下:S0和S60的塑性損失和強度損失分別為100.0%/79.3%和35.9%/1.7%。二次回火試樣抗氫脆性能高的原因如下:1、不可逆氫陷阱MoyCx析出物的長大;2、滲碳體/基體界面的增加;滲碳體/基體應變界面具有較高的陷阱能;3、位錯密度的降低。
較基體的硬度值有很大。測得高錳鋼基體摩擦系數在0.9左右,65錳鋼板熔覆后的FeCoNiCrMnTix涂層耐磨性有了一定程度的,且隨著Ti含量的增加,耐磨性隨之,熔覆后的FeCoNiCrMnTix涂層在Ti0.5的情況下摩擦系數和磨損量達到小值,分別為0.38和10.8mg。
經時效處理后的FeCoNiCrMnTix涂層試樣的耐磨性整體上有了很大的,隨著Ti含量的增加,其耐磨性也成的趨勢。65mn錳冷軋鋼板其中時效處理后的FeCoNiCrMnTix涂層在Ti0.5的情況下摩擦系數和磨損量達到小值,分別為0.13和3.6mg。基體磨痕形貌為大量深且寬的滑溝,摩擦類型為磨粒磨損;熔覆后的涂層磨損形貌主要是較淺的滑溝,滑溝處有少量顆粒,且有層片狀脫落,磨損形式為粘著磨損與磨粒磨損。在時效處理后,磨損形貌有了明顯的改善,滑溝數量變少且更淺,磨粒基本消失。M13高錳鋼基體的沖擊韌性值經實驗測得為148.33J/cm2,熔覆后的試樣沖擊韌性值在175J/cm2左右,相較于基體有所。
800°時效16小時后的試樣沖擊韌性值在155J/cm2左右,相較于時效前的試樣沖擊韌性值略下降,但經時效后的不含Ti元素的試樣沖擊韌性值達到了182J/cm2。65錳鋼板高錳鋼基體和熔覆后的涂層斷口都含有大量韌窩,為韌性斷裂;時效處理后除Ti0.5試樣斷口含有解理和韌窩,為脆性斷裂和韌性斷裂之外,其他試樣斷口均由大量韌窩構成,為韌性斷裂。整體上FeCoNiCrMnTix較大程度上提高了M13高錳鋼的沖擊韌性。
