| 產(chǎn)品參數(shù) | |
|---|---|
| 產(chǎn)品價(jià)格 | 4500/噸 |
| 發(fā)貨期限 | 當(dāng)天 |
| 供貨總量 | 5552 |
| 運(yùn)費(fèi)說明 | 50 |
| 小起訂 | 1 |
| 質(zhì)量等級 | 優(yōu) |
| 是否廠家 | 是 |
| 產(chǎn)品材質(zhì) | 45#鋼板 |
| 產(chǎn)品品牌 | 河鋼 |
| 產(chǎn)品規(guī)格 | 1250*4000 |
| 發(fā)貨城市 | 聊城 |
| 產(chǎn)品產(chǎn)地 | 河北 |
| 加工定制 | 可以 |
| 產(chǎn)品型號 | 1-400 |
| 可售賣地 | 全國 |
| 產(chǎn)品重量 | 過磅 |
| 產(chǎn)品顏色 | 黑蛇 |
| 材質(zhì) | 45#鋼板 |
| 產(chǎn)地 | 河北 |
| 規(guī)格 | 1260*4000 |
| 品牌 | 河鋼 |
| 可定制 | 是 |
| 運(yùn)輸方式 | 物流 |
| 切割方式 | 激光或數(shù)控火焰 |
| 范圍 | 45號鋼板聯(lián)系方式生產(chǎn)基地位于【聊城】，供應(yīng)范圍覆蓋云南省 昆明市、玉溪市、麗江市、普洱市、曲靖市、保山市、昭通市、臨滄市、文山市、西雙版納市、紅河市、大理市、德宏市、楚雄市、怒江市、迪慶市 古城區(qū)、永勝縣、華坪縣等區(qū)域。 |
45號鋼板采用以50 mm厚規(guī)格Q460C工程機(jī)械用鋼的成分體系和現(xiàn)有生產(chǎn)工藝流程為基礎(chǔ)結(jié)合全厚度金相組織、維氏硬度和沖擊性能試驗(yàn)分析了抗拉強(qiáng)度不合格的原因并確定了Q460C鋼的金相組織和各種性能之間的內(nèi)在關(guān)系。42crmo鋼板認(rèn)為中間態(tài)組織能大幅提高Q460C的強(qiáng)度但不利于韌塑性改善;魏氏組織對為充分了解20#鋼在塔河油田集輸管線工況環(huán)境中的腐蝕行為采用高溫高壓釜研究CO2/H2S分壓比、溫度和pH值對20#鋼在CO2/H2S環(huán)境中的腐蝕規(guī)律的影響并利用掃描電鏡（SEM）分析腐蝕產(chǎn)物形貌特征。結(jié)果表明:CO2分壓不變時(shí)隨著H2S分壓的增加20#鋼的腐蝕速率先增大后減小H2S分壓為0.01 MPa時(shí)的腐蝕速率達(dá)到 0.435 mm/a;隨著溫度的升高20#鋼的腐蝕速率逐漸增大在100℃時(shí)腐蝕速率高達(dá)2.280 mm/a;CO2控制下20#鋼的腐蝕速率隨著pH值的增大而減小;H2S控制下20#鋼的45號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板
40cr鋼板為驗(yàn)證建筑結(jié)構(gòu)抗震耐蝕耐火鋼Q460 FRW抗低溫沖擊性能的設(shè)計(jì)要求用SANS型擺錘式?jīng)_擊試驗(yàn)機(jī)對Q460 FRW鋼開展抗低溫沖擊韌性目的研究20#鋼連續(xù)驅(qū)動(dòng)摩擦焊接過程工藝參數(shù)對焊接過程溫度場和變形行為的變化規(guī)律。方法基于ABAQUS有限元軟件二次開發(fā)環(huán)境建立了20#鋼連續(xù)驅(qū)動(dòng)摩擦焊接過程中的完全熱-結(jié)構(gòu)耦合模型。通過對比模擬和實(shí)驗(yàn)獲得的焊接溫度場、軸向縮短量和飛邊形貌對模型進(jìn)行了驗(yàn)證。研究了工藝參數(shù)對摩擦焊接過程溫度場與大變形行為和接頭組織與性能的影響規(guī)律。結(jié)果在不穩(wěn)定摩擦階段峰值溫度出現(xiàn)在外表面附近。在穩(wěn)定摩擦階段峰值溫度穩(wěn)定在距焊縫中心約2/3半徑位置。接頭溫度的升高速度隨著摩擦壓力和轉(zhuǎn)速的增大而增大摩擦壓力和轉(zhuǎn)速對穩(wěn)定階段溫度場的影響很有限;經(jīng)過頂鍛階段之后摩擦面溫度分布析沖斷后的斷口微觀形貌。試驗(yàn)結(jié)果表明:Q460 FRW鋼在低溫環(huán)境下能保持較高的沖擊功和良好的沖擊韌性。同時(shí)在-20-40-60℃的低溫環(huán)境下沖擊韌性隨溫度的降低而略有提高。兩個(gè)系列Q460 FRW鋼的縱向沖擊功值均大于34 J耐磨鋼板40045號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板
45號鋼板目為研究冷卻方式對高強(qiáng)Q460鋼力學(xué)性能的影響用自然冷卻和控制冷卻方法進(jìn)行試驗(yàn)?？刂评鋮s用自動(dòng)控溫電爐加熱高強(qiáng)Q460鋼用SANS微機(jī)控制電子 試驗(yàn)
為了實(shí)現(xiàn)對20鋼花鍵冷滾打成形表層物理力學(xué)性能的合理控制以冷滾打轉(zhuǎn)速、進(jìn)給量和滾打輪圓角半徑為試驗(yàn)參數(shù)進(jìn)行了冷滾打成形正交試驗(yàn)分別測量花鍵分度圓處的表層加工硬化程度和殘余應(yīng)力采用田口理論信噪比權(quán)衡各加工參數(shù)對花鍵表層物理力學(xué)性能的影響程度;運(yùn)用熵權(quán)理論與田口過程能力指數(shù)設(shè)置各評價(jià)指標(biāo)的權(quán)重建立花鍵表層物理力學(xué)性能的改進(jìn)田口過程能力指數(shù)優(yōu)化模型使用廣義簡約梯度法對模型進(jìn)行優(yōu)化將得到的 加工工藝參數(shù)組合通過冷滾打成形試驗(yàn)進(jìn)行驗(yàn)證并對其表層微觀組織形貌進(jìn)行觀察和分析。結(jié)果表明:進(jìn)給量對冷滾打花鍵表層物理力學(xué)性能影響程度 滾打輪圓角半徑次之冷滾打轉(zhuǎn)速小;花鍵表層物理力學(xué)性能 加工參數(shù)組合為冷滾打轉(zhuǎn)速1581 r·mm-1進(jìn)給量42 mm·min-1滾打輪圓角半徑2 mm;所對應(yīng)的花鍵表層物理力學(xué)性能 值為:表層加工硬化程度148. 92%表層殘余應(yīng)力-85. 83 MPa。 性65錳鋼板45號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板
65錳冷軋鋼板在隨著工業(yè)水平的進(jìn)步鋼材生10根試件均發(fā)生了整體彎扭屈曲的破壞模態(tài);上翼緣加強(qiáng)型工字形截面梁的整體穩(wěn)定極限承載力明顯高于下翼緣加強(qiáng)型的并高于雙軸對稱型的加強(qiáng)翼緣寬度可明顯提高鋼梁的整體穩(wěn)定極限承載力。采用ANSYS有限元程序?qū)υ嚰M(jìn)行了模擬有限元分析所得試件的失穩(wěn)破壞模態(tài)、整體。45號冷軋鋼板65錳鋼板45號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板
45號鋼板為了研究Q460高強(qiáng)鋼焊接工字形截面雙跨連40cr鋼板續(xù)梁的整體穩(wěn)定性能以及完善規(guī)范中關(guān)于此類構(gòu)件的設(shè)計(jì)方法采用ANSYS有限元程序建立考慮殘余應(yīng)力的有限元模型根據(jù)已有普通強(qiáng)度Q345鋼雙跨連續(xù)梁的試驗(yàn)數(shù)據(jù)驗(yàn)證有限元模型的正確性。利用經(jīng)試驗(yàn)驗(yàn)證的有限元模型分析殘隨著CO2壓力的增加沉積產(chǎn)物有從絲狀、絮狀、顆粒狀向鱗片狀變化的趨勢各形貌特征產(chǎn)物中C、O元素的含量隨著壓力的增加而增加表面產(chǎn)物膜主要組成相為Fe、Fe3C、FeCO3和Fe2O3。管壁表面形成外層致密而內(nèi)層疏松多孔的雙層產(chǎn)物膜產(chǎn)物膜存在形成與致密化兩個(gè)階段。（2）在不同壓力和氣相流速條件下的腐蝕呈現(xiàn)近似靜態(tài)腐蝕特征在同一氣相流速下CO2壓力越大腐蝕速率越大。腐蝕速率在同一CO2壓力不同氣相流速下幾乎相近管道內(nèi)壓力為0.06MPa時(shí)在氣相流速為0.234m/s時(shí)腐蝕速率小值為1.19356mm/a 值為1.2136mm/a;管道內(nèi)壓力為0.21MPa時(shí)腐蝕速率由1.26071mm/a增至1.28343mm/a。氣相流速的改變對腐蝕速率的影響微小由于腐蝕介質(zhì)中形成產(chǎn)物膜的晶體分子受到重力作用附著在腐蝕表面殘留下的層片狀Fe3C上。耐磨鋼板NM40045號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板
65錳鋼板為研究Q460FRW鋼經(jīng)火災(zāi)形成疏松膜層。EDS表明在不同氣相流速下組成產(chǎn)物膜的Fe、C、O三種元素的含量相近氣相中產(chǎn)物膜的主要組成相為Fe、Fe3C、FeCO3、FeO、Fe2O3、Fe3O4。（3）在液相介質(zhì)中的腐蝕速率隨著液相流速的增加而增加在相同條件下液相流速的增加通過加劇對流傳質(zhì)以及阻礙產(chǎn)物膜層的形成來影響腐蝕速率。在CO2壓力為0.05MPa時(shí)液相流速由0.036m/s增加至0.126m/s時(shí)腐蝕速率從1.3131mm/a增至1.5452mm/a;而當(dāng)CO2壓力在0.16MPa時(shí)在液相流速為0.126m/s時(shí) 腐蝕速率為1.8548mm/a。從XPS分析可知在液相流速為0.036m/s和0.126m/s時(shí)Fe、C、O三種元素的峰值圖所對應(yīng)的相以及結(jié)合能大致相同C 1s 耐磨鋼板NM40045號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板
45號冷軋鋼板近高溫后Q460采用手工鎢極氬弧焊工藝和S214焊絲焊接了20鋼和鋁青銅并采用光學(xué)顯微鏡（OM）和掃描電子顯微鏡（SEM）檢測了焊接接頭的組織和顯微硬度。結(jié)果表明:焊接接45號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板頭20鋼母材的顯微組織為鐵素體和珠光體20鋼側(cè)熱影響區(qū)組織為貝氏體焊縫、鋁青銅側(cè)熱影響區(qū)和鋁青銅母材的組織均以α-Cu為主。在20鋼側(cè)的熔合線附近存在未熔合、氣孔等焊接缺陷和嚴(yán)重不均勻的組織這主要是由于鎢極氬弧焊的焊接熱輸入過大和手工焊接過程的不穩(wěn)定所導(dǎo)致的。焊縫區(qū)的硬度約為150 HV0. 220鋼側(cè)熱影響區(qū)的硬度為170～220 HV0. 2母材20鋼的硬度約為180 HV0. 2。20鋼-鋁青銅焊接接頭的組織不均勻性及焊接缺陷的存在可能會(huì)嚴(yán)重影響焊接接頭的力學(xué)性能因此需選用合適的焊接工藝和提高焊接過程的穩(wěn)定性以改善接頭組織的均勻性。 頭 應(yīng)力集中位置在內(nèi)外板間隙處。應(yīng)力集中位置與實(shí)際試驗(yàn)斷裂位置相符試樣斷裂偏折角度相同模型搭建有效。
為了揭示點(diǎn)蝕損傷對構(gòu)件破壞模式和極限承載力的影響機(jī)理完善腐蝕角鋼構(gòu)件的力學(xué)性能評估體系基于腐蝕試驗(yàn)數(shù)據(jù)和數(shù)值模擬提出針對隨機(jī)點(diǎn)蝕角鋼構(gòu)件的有限元模型構(gòu)建方油氣工業(yè)開采常常伴隨著CO2的產(chǎn)生油氣管道多采用低碳鋼低碳鋼的CO2腐蝕成為油氣開采中無法避免的問題掌握CO2腐蝕機(jī)理并采取相應(yīng)的措施以減少事故、降低運(yùn)營成本對油氣行業(yè)至關(guān)重要。本課題采用自主搭建的動(dòng)態(tài)管線平臺對20#管線鋼在CO2/水氣液兩相分層流條件下的腐蝕行為進(jìn)行系統(tǒng)研究通過失重法、SEM、EDS、XRD以及XPS等測試分析方法對其腐蝕速率、腐蝕形貌、腐蝕產(chǎn)物等進(jìn)行計(jì)算、觀察與分析通過綜合分析以獲得模擬服役工況下20#鋼的腐蝕行為機(jī)制。（1）研究發(fā)現(xiàn)20#管線鋼在分層流液相中不同壓力條件下的腐蝕速率隨著CO2壓力的增加而增加。在壓力從0.03MPa增至0.11MPa時(shí)腐蝕速率增加較為明顯;而當(dāng)CO2壓力從0.11MPa增至0.26MPa時(shí)趨于平緩但仍在緩慢增加。腐蝕開始時(shí)管壁表面呈現(xiàn)以Fe和Fe3C為復(fù)合相的網(wǎng)狀形貌特征腐蝕優(yōu)先從缺陷處開始并向周圍擴(kuò)展且腐蝕產(chǎn)物優(yōu)先沉積在缺陷處 45號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板
