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接頭之類的較多），還有梯形螺紋（主要用于傳動），矩形螺紋（主要用于傳力）。?判斷是圓柱直螺紋還是錐螺紋，如果是錐螺紋可以縮小查詢范圍。?測量尺寸。（1）大徑和小徑。外螺紋測大徑，內螺紋測小徑。（2）螺距。用牙規測量螺距。?查表。根據前面的判斷逐步去縮小查詢范圍，終確定螺紋規格。?公制螺紋螺距以牙與牙的距離表示，英制螺紋螺距以每英寸多少牙表示。?管螺紋知識。管螺紋用于管道連接，牙型角分為55°和60°兩種，形狀分為直管和錐管兩種。管螺紋的連接形式有兩種，圓柱內螺紋和圓錐外螺紋，圓錐內螺紋和圓錐外螺紋。（1）NPT螺紋。美國標準60°螺紋，錐螺紋，螺紋密封。（2）G螺紋。55°管螺紋，直螺紋，非螺紋密封。
（3）55°螺紋密封管螺紋如下表，現在統一執行ISO標準。?牙規上相鄰的螺距比較接近，感覺都可以。這時要仔細觀察吻合程度，拿起螺紋正視，可觀察透光程度來確定正確的螺距。?你手里的表都查不到這個規格。那有可能是不常用的，你可以根據你的判斷初步確定個規格，然后利用網絡檢索下。比如7/16-20，這個表上可能沒有，但網上可以搜到說明這個螺紋是有人用的，也就可以確定這個規格。?一般的外螺紋加工完成后大徑比理論值要小些，這個要注意，測量的大徑要和表上的數值對比，不會差太多。?內螺紋的測量不如外螺紋測量容易，只能測小徑，如果能找到和他配合的外螺紋那盡量測外螺紋來確定內螺紋規格。總結起來六個字：判斷，測量，查表。
希望通過以上知識大家可以掌握螺紋的測量方法。G是55度非螺紋密封管螺紋，屬惠氏螺紋家族．標記為G代表圓柱螺紋．標準可查閱GB/T7307-2001與Rp相同。Rc表示是圓錐內管螺紋，螺紋密封的管螺紋，牙型角55度。俗稱ZG錐管螺紋。米制螺紋，也就是公制螺紋。非密封的管螺紋不帶錐度,也就圓柱形管螺紋,該螺紋靠本身是無法獲得好密封的,只有在螺紋里加入密封材料(如水膠布、生料帶、麻繩等),才能起到密封效果。密封的管螺紋(也叫自密封管螺紋)都是利用16的錐度上的螺紋牙相互擠壓,從而實現自密封,不用加密封材料(但有些帶錐度管螺紋,由于加工上的問題,在實際操作上,還是在圓錐螺絲上繞上一些密封材料,以求保險。
在數控車可以車削米制、英寸制、模數和徑節制四種標準螺紋，無論車削哪一種螺紋，車床主軸與刀具之間必須保持嚴格的運動關系：即主軸每轉一轉（即工件轉一轉），刀具應均勻地移動一個（工件的）導程的距離。以下通過對普通螺紋的分析，加強對普通螺紋的了解，以便更好的加工普通螺紋。數控車床對普通螺紋的加工需要一系列尺寸，考慮螺紋加工牙型的膨脹量，螺紋加工前工件直徑D/d－0.1P，即螺紋大徑減0.1螺距，一般根據材料變形能力小取比螺紋大徑小0.1到0.5。螺紋加進刀量可以參考螺紋底徑，即螺紋刀終進刀位置。螺紋小徑為：大徑－２倍牙高；螺紋加工的進刀量應不斷減少，具體進刀量根據刀具及工作材料進行選擇。車刀安裝得過高或過低過高。
則吃刀到一定深度時，車刀的后刀面頂住工件，增大摩擦力，甚至把工件頂彎，造成啃刀現象；過低，則切屑不易排出，車刀徑向力的方向是工件中心，加上橫進絲杠與螺母間隙過大，致使吃刀深度不斷自動趨向加深，從而把工件抬起，出現啃刀。此時，應及時調整車刀高度，使其刀尖與工件的軸線等高（可利用尾座對刀）。在粗車和半精車時，刀尖位置比工件的出中心高1％D左右（D表示被加工工件直徑）。工件本身的剛性不能承受車削時的切削力，因而產生過大的撓度，改變了車刀與工件的中心高度（工件被抬高了），形成切削深度突增，出現啃刀，此時應把工件裝夾牢固，可使用尾座等，以增加工件剛性。普通螺紋的對刀方法有試切法對刀和對刀儀自動對刀，可以直接用刀具試切對刀。
也可以用G50設置工件零點，用工件移設置工件零點進行對刀。螺紋加工對刀要求不是很高，特別是Z向對刀沒有嚴格的限制，可以根據編程加工要求而定。在目前的數控車床中，螺紋切削一般有三種加工方法：G32直進式切削方法、G92直進式切削方法和G76斜進式切削方法，由于切削方法的不同，編程方法不同，造成加工誤差也不同。我們在操作使用上要仔細分析，爭取加工出精度高的零件。G32直進式切削方法，由于兩側刃同時工作，切削力較大，而且排削困難，因此在切削時，兩切削刃容易磨損。在切削螺距較大的螺紋時，由于切削深度較大，刀刃磨損較快，從而造成螺紋中徑產生誤差；但是其加工的牙形精度較高，因此一般多用于小螺距螺紋加工。
由于其刀具移動切削均靠編程來完成，所以加工程序較長；由于刀刃容易磨損，因此加工中要做到勤測量。G92直進式切削方法簡化了編程，較G32指令提高了效率。G76斜進式切削方法，由于為單側刃加工，加工刀刃容易損傷和磨損，使加工的螺紋面不直，刀尖角發生變化，而造成牙形精度較差。但由于其為單側刃工作，刀具負載較小，排屑容易，并且切削深度為遞減式。因此，此加工方法一般適用于大螺距螺紋加工。由于此加工方法排屑容易，刀刃加工工況較好，在螺紋精度要求不高的情況下，此加工方法更為方便。在加工較高精度螺紋時，可采用兩刀加工完成，既先用G76加工方法進行粗車，然后用G32加工方法精車。但要注意刀具起始點要準確。
四川自貢注銷專業研究、開發及生產 儀器校準,本公司具有專業的技術研究人員和實力雄厚的研發設備。技術力量雄厚,檢測手段完備,擁有整齊的生產的設備。 本公司的服務宗旨是:以質量求生存、信譽是保證。誠信待人,靈活經營、高質低價, 講究效率。歡迎廣大新老客戶前來選購!
焊腳尺寸過小會導致母材與焊縫熔合不良，引起應力集中，還可能出現焊縫咬邊、裂紋等缺陷，這種情況更是嚴重影響焊接件的強度.目前工業中使用的焊接技術是19世紀末20世紀初現代科學技術發展的產物.近幾年，國內外許多學者對焊接區的溫度場和應力場，焊接區的殘余應力和應變及焊接缺陷、疲勞斷裂等進行了分析.胥國祥等人利用有限元軟件對焊接接頭的溫度場和應力場進行模擬分析，劉玉君等人通過對焊接結構焊前施加彈性反向角變形來控制結構殘余角變形，姜克斌等人利用磁測應力儀及有限元數值模擬得焊接殘余應力分布規律；
盧峰華等人利用ansys軟件對焊接件的疲勞強度進行數值模擬，一些學者結合有限元與邊界元，數值模擬分析焊接件的應力強度因子.焊腳尺寸對焊件強度有很大影響，張立斌和姚玉環[8]對于埋弧自動焊單面焊雙面成形焊接，利用二次回歸正交組合方法及軟件分析來預測幾何尺寸，陸志軍及陳奎昌等人對焊腳尺寸進行了理論分析.但涉及焊腳尺寸對焊接件強度影響的試驗分析較少.通過對取樣位置不同和焊接尺寸不同的T形焊接接頭進行拉伸試驗，得到接頭的一般力學特性并對其分析比較.按照等強度理論計算得到T形焊接接頭在不同受力情況下的優焊腳尺寸，計算結果與試驗數據進行比較，結果基本吻合.試驗所用的T形焊接接頭的材料是Q345，焊絲材料是ER50-6，采用不開坡口對接手工焊接.為了探索焊腳尺寸對焊接件的影響，將T形焊接接頭試樣分3組試樣進行試驗，組編號為A，取樣位置是焊接端頭段，即起弧和收弧的位置；
第二組編號為B，取樣位置是焊接中間段；第三組編號為F，取樣位置同樣是焊接中間段.每組焊接試樣各準備4件，并且要求焊接試樣無缺陷，無殘余應力，試驗時選取3件進行試樣測試，1件為預留件.A組與B組為同一個T形焊接接頭中截取得到的試樣，其尺寸差異由于加工及測量誤差產生，通過組與第二組的比較來探討焊接起弧，收弧對焊接件強度的影響；B組與F組取于不同尺寸T形焊接接頭的中間段，把它們設計成尺寸不同的試樣，通過第2組與第3組的比較來探討焊接件尺寸對焊接件強度的影響.T形焊接接頭試樣的尺寸如表1所示，形狀如圖1所示.圖1中，t為焊接接頭的寬度，b為垂直板的厚度，a為水平板的厚度，k1,k2,k3,k4為焊接接頭焊腳的尺寸，其中T形焊接接頭的焊縫長度等于焊接接頭的寬度t.用游標卡尺測量試樣的尺寸(包括標距、厚度、寬度、長度和截面面積)；把試樣磨平并且貼應變片，接線；準備好試驗機，將準備好的試樣夾持到試驗機上，用半橋接線法將工作片及補償片接于電阻應變儀；
試驗開始前將應變儀預調平衡，試樣夾緊后開始均勻緩慢的加載，由應變儀記錄應變值.為了能取得比較理想的試驗數據，不影響T形焊接接頭性能測試的真實性，要求試樣受力形式合理，試樣夾持到試驗機時必須調好位置，避免出現偏心現象，如圖2所示，試樣的拉伸試驗示意圖如圖3所示.在試驗時采用位移控制的方式加載，其加載的速度為0.1mm/min.通過觀察試驗過程發現，編號為A和編號為B的T形焊接接頭試樣在加載初期無明顯現象，當載荷接近大值時能聽到輕微的焊縫拉開的聲音，隨后載荷下降試樣“嘭”的一聲破壞.拉斷后的T形焊接接頭斷口是沿角焊縫45°的位置，如圖4a,4b所示.
而編號為F的T形焊接接頭試樣在加載初期也是無明顯變化，隨著載荷的上升，在強化階段中，試樣的母材區長度明顯增長，觀察到出現了明顯縮頸現象，后隨著載荷的下降試樣“嘭”的一聲破壞.拉斷后的T形焊接接頭斷口在母材上，且角焊縫沒有發生破壞，如圖4c所示.各組試樣的斷口形貌示意圖如圖5所示.試驗機自動記錄了試樣的荷載隨位移變化的曲線，將A1,B1和F1的載荷—位移曲線放在同一個圖中進行比較，如圖6所示，從圖6可以看出F1的承載力小于A1和B1的承載力.由表3可以看出無論是端頭段還是中間段，它們的彈性模量與泊松比基本是一致的，這與理論是相符合的，因為彈性模量與泊松比是材料的基本屬性.比較取樣于端頭段的A組和取樣于中間段的B組。
這兩組都是在焊縫處斷裂，它們的大承載力，抗拉強度基本一致，但是屈服強度相差110.53MPa，這說明焊接試樣中間段的焊接質量更好.比較同樣取樣于中間段的B組與F組，F組試樣都是拉斷于母材上，抗拉強度有所提高，屈服強度基本一致，但是B組承受的大力要比F組的要大41.25MPa，由于F組的焊腳大于薄的母板材的厚度b，而B組的焊腳小于薄的母板材的厚度b，同時根據試驗結果可看出它們的強度基本一致，說明了在工程中B組的尺寸是佳的選擇，而F組存在焊腳尺寸大所導致的問題.對于焊接件，并不是焊腳的尺寸越大越好，若焊腳尺寸偏大，不僅加大了熱影響區尺寸、焊接應力和變形，還浪費材料和工時，并且對焊接件的強度沒有任何好處.因此，優化焊腳尺寸對于焊接件具有重要意義.隨著焊接材料和焊接工藝的不斷發展，按照等強度理論，根據T形焊接接頭焊縫受力情況，確定T形接頭角焊的焊腳尺寸.T形焊接接頭焊腳如圖7所示.1、從事鋼筋焊接施工的焊工必須持有焊工考試合格證,才能上崗操作。
膨脹閥前液體由于壓力的升高，相應的飽和溫度也升高，與此同時閥前液體溫度與高差沒有直接關系，可以近似看成不變，飽和溫度實際溫度差值就變大――過冷度變大，這就是正落差安裝冷凝器對過冷度造成的影響。冷凝器低位安裝時結果正好相反，膨脹閥前的過冷度會減少。近年來由于溫室效應，氣溫逐年上升，大氣環境因素逐步變差，諸如：高溫，高濕等多變氣候，使室內配電設施面臨的威脅越來越明顯。在電氣運行時空氣的溫、濕度對電氣設備運行就會產生很多、很大的影響。對于長期從事電氣工作的人來說，1.配電設備突發往往發生在夜深人靜的時候；2.機電設備的故障多發季節在潮濕的春季；3.氣溫驟變（驟然降低或升高）的季節交換時節，往往也容易使電氣設備發生故障。
產生以上現象的主要原因是濕度與溫度：首先讓我們回顧一下空氣的物理性質。我們知道，上海地區屬于暖溫區。溫度范圍:－5℃～＋35℃，日溫差：10℃，相對濕度:相對環境溫度20±5℃，月平均值：≤75%≤5m。空氣的吸濕能力隨溫度的變化而改變的。溫度越高，空氣的吸濕能力越大；溫度越低，空氣的吸濕能力越弱。所以，由于白天溫度升高，空氣吸收水分。到夜間，由于溫度降低，空氣釋分，使得空氣的相對濕度增大。例如夏季，當地氣象臺預報，一天內的相對濕度，多為65%-95%以上。空氣的大濕度應當發生在夜間溫度低的時候。然而，我們又知道，電器設備要求的相對濕度不能超過90%（25℃及以下）。由此可見，在夜里設備發生。
濕度過高是產生設備的主要因素。過去，很多人認為是由于深夜，負載減輕，電壓升高的緣故，現在看來是不成立的。因為現代電力系統的自動化程度很高，電壓總是穩定的。所以在電氣工程中，當相對濕度大于80%時，則稱為高濕。濕度過高，降低電氣設備的絕緣強度。一方面濕度過高，使空氣的絕緣性能降低，開關設備中很多地方是靠空氣間隙絕緣的。另一方面空氣中的水分附著在絕緣材料表面，使電氣設備的絕緣電阻降低，特別是使用年限較長的設備，由于內部有積塵吸附水分，潮濕程度將更嚴重，絕緣電阻更低。設備的泄露電流大大增加，甚至造成絕緣擊穿，產生。濕度與霉菌：潮濕的空氣有利于霉菌的生長。實踐表明當溫度為25-30度，相對濕度為75%~95%時。
是霉菌生長的良好條件。所以，如果通風不好將會加快霉菌的生長速度。霉菌中含有大量的水分，使設備的絕緣性能將大大降低。對一些多孔的絕緣材料，霉菌根部還能深入到材料的內部，造成絕緣擊穿。霉菌的代謝過程中所分泌出的酸性物質與絕緣相互作用，使設備絕緣性能下降。濕度與金屬銹蝕：潮濕空氣將使電力設備中的導電金屬，導磁硅鋼片，以及金屬外殼銹蝕。將降低設備的性能和使用壽命，甚至造成電氣故障。溫度過高的影響：設備由于內部損耗使設備具有一定的溫度。如果周圍環境溫度過高，或空氣流動性差，使設備的熱量不能及時散開，將會使設備由于過熱跳閘，甚至燒壞設備。配電箱內的電子產品如剩余電流動作保護器、電子型計量表,在高溫下運行時就會嚴重影響到產品的使用壽命,還會影響到保護器性能的穩定性和動作的可靠性以及計量的準確性.在高溫下運行的無功補償電容器、熔斷器也會縮短壽命。
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