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只有申請復查考核時才填寫計量標準考核號復查時間和方式。利用該標準可對電能計肚儀表進行型式評價實驗，開展強制檢定校準服務，對初裝電能表進行首次檢定，對產生貿易糾紛的電能計且儀表進行仲裁實驗。該計扯標準的服務對象主要是電能表生產企業供電公司和電能表用戶。二計扯標準的工作原理及其組成單相電能表檢定裝飲的丁作原理如下圖所示。單相電能表檢定裝甡采川標準電能表法中的“高頻脈沖數預置法”檢定電能表，計算被檢電能表的相對誤差%)。標準表電壓端與被檢表的電壓端并聯，接功率源的電壓輸出端，標準表電流端與被檢表的電流端串聯，接功率源的電流輸出端，被檢表和標準表都在連續運行的情況下，標準表的高頻脈沖信號送入裝置誤差計，當被檢表輸出N個低頻脈沖數或轉數時，誤差計讀出這段時間內標準表累計的高頻脈沖數作為實測高頻脈沖數m,再與算定或預置的高頻脈沖數m。相比較，按式l)計算出被檢表的和對誤差。
計量器具建標指南三計拭標準器及主要配套設備計址標準器名稱型號測扯范圍不確定度或準確度等級或大允許誤差制造廠及出廠編號檢定或校準機構檢定周期或復校間隔單相電能表檢驗裝置格寧電氣年多功能標準表格寧電氣年主要配套設備計算機啟天M聯想年第三章電硉計量駐具遠標申請書和技術報告編寫示例四計批標準的主要技術指標電壓范圍V電流范圍頻率準確度等級級五環境條件序號項目要求實際情況結論溫度合格濕度。
電計量器具遠標指南八計拭標準的穩定性考核在參比溫度濕度下，使用本標準電能表標準裝登級在電壓V電流A功率因數為的情況下對單相電能表檢定裝置進行重復測址次，結果如下I年月I年月I年月三測址次數I年II月II允許變化址結論合格第三章電啦計量器具遠標申請書和技術報告編寫示例九檢定或校準結果的測扯不確定度評定單相電能表檢定裝置由標準電能表穩定功率源誤差計算器和系統控制計算機組成，用千檢定S級及以下等級的單相電能表。
定或預甡的高頻脈沖數，按式計算標準表的高頻脈沖常數，安裝式被檢電能表低頻脈沖常數，標準表外接的電流電壓互感牉變比。以級單相標準電能表作為被檢表為例，分析該檢定裝置的測批不確定度。測扯模型該檢定裝置采用標準電能表法中的“高頻脈沖數預置法”檢定電能表，計算被檢電能表的相對誤差測扯模型為式中實測高頻脈沖數。
算定或預置的高頻脈沖數，按式計算；式中準表的高頻脈沖常數，安裝式被檢電能表低頻脈沖常數，標準表外接的電流電壓互感器變比。標準不確定度分扯評定單相電能表檢定裝置的測扯重復性引入的標準不確定使用本裝置對單相標準電能表型號,級在電壓V電流A功率因數為的情況下重復測扯次，得出單次測址的標準偏差為,實際測扯中，用兩次重復測扯的平均值作為測批結果，則由重復性引入的標準不確定度分為輸入拭引入的標準不確定度預置脈沖數。
當電壓為電流為功率因數為時，標準表計批電能的大允許誤差為大允許相對誤差為士,設其為均勻分布，其他影響扯引入的標準不確定度)誤差計算器引人的標準不確定度誤差計算器需要同時計算標準表輸人的高頻脈沖數m和被檢表輸入的低頻脈沖數,其準確度等級為級，比標準表準確度高兩個數批級，則由其引入的標準不確定度分批為電磺計曼器具建標指南導線壓降和接線端子接觸電阻引人的標準不確定度本裝笠在測拭時，連接被。
引人的不確定度是預置脈沖數，由特定扯代入公式計算得出，可知其不存在不確定度。多功能標準表的脈沖信號引入的不確定度單相標準功率源輸出電能,由標準表和被檢表同時進行計批，當被檢表輸出N個低頻脈沖數時，誤差計讀出這段時間內標準表累計的高頻脈沖數作為實測高頻脈沖數。實際使用導線的電阻值大為導線和端子接觸電阻之和，被檢表輸人阻抗一般為,因此，可估計被檢表的電壓與標準表上的電壓誤差不大于,設其為均勻分布，取,估計導線壓降引人的標準不確定度分址為溫度濕度變化引人的標準不確定度根據經驗，在恒溫恒濕試險條件下，按照規程進行定時，參考溫度參考濕度對計址結果的影響十分小，它們引入的標準不確定度分址可以忽略不計。
河北保定注銷坐落于全國各地均有分公司可下廠校準檢測，是一個集科研、制造、銷售于一體的現代型企業。公司擁有一支經驗豐富的高素質研發隊伍，公司本著“勤奮務實、自主創新”的企業精神，全心致力于 儀器校準的研發與制造。公司現有產品： 儀器校準。面對未來，我們有充足的信心開拓更廣闊的發展空間，在充滿挑戰的市場競爭形勢下，我們堅持自主創新，不斷優化企業內部管理，為國內外客戶提供輸送方案和產品。
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焊腳尺寸過小會導致母材與焊縫熔合不良，引起應力集中，還可能出現焊縫咬邊、裂紋等缺陷，這種情況更是嚴重影響焊接件的強度.目前工業中使用的焊接技術是19世紀末20世紀初現代科學技術發展的產物.近幾年，國內外許多學者對焊接區的溫度場和應力場，焊接區的殘余應力和應變及焊接缺陷、疲勞斷裂等進行了分析.胥國祥等人利用有限元軟件對焊接接頭的溫度場和應力場進行模擬分析，劉玉君等人通過對焊接結構焊前施加彈性反向角變形來控制結構殘余角變形，姜克斌等人利用磁測應力儀及有限元數值模擬得焊接殘余應力分布規律；
盧峰華等人利用ansys軟件對焊接件的疲勞強度進行數值模擬，一些學者結合有限元與邊界元，數值模擬分析焊接件的應力強度因子.焊腳尺寸對焊件強度有很大影響，張立斌和姚玉環[8]對于埋弧自動焊單面焊雙面成形焊接，利用二次回歸正交組合方法及軟件分析來預測幾何尺寸，陸志軍及陳奎昌等人對焊腳尺寸進行了理論分析.但涉及焊腳尺寸對焊接件強度影響的試驗分析較少.通過對取樣位置不同和焊接尺寸不同的T形焊接接頭進行拉伸試驗，得到接頭的一般力學特性并對其分析比較.按照等強度理論計算得到T形焊接接頭在不同受力情況下的優焊腳尺寸，計算結果與試驗數據進行比較，結果基本吻合.試驗所用的T形焊接接頭的材料是Q345，焊絲材料是ER50-6，采用不開坡口對接手工焊接.為了探索焊腳尺寸對焊接件的影響，將T形焊接接頭試樣分3組試樣進行試驗，組編號為A，取樣位置是焊接端頭段，即起弧和收弧的位置；
第二組編號為B，取樣位置是焊接中間段；第三組編號為F，取樣位置同樣是焊接中間段.每組焊接試樣各準備4件，并且要求焊接試樣無缺陷，無殘余應力，試驗時選取3件進行試樣測試，1件為預留件.A組與B組為同一個T形焊接接頭中截取得到的試樣，其尺寸差異由于加工及測量誤差產生，通過組與第二組的比較來探討焊接起弧，收弧對焊接件強度的影響；B組與F組取于不同尺寸T形焊接接頭的中間段，把它們設計成尺寸不同的試樣，通過第2組與第3組的比較來探討焊接件尺寸對焊接件強度的影響.T形焊接接頭試樣的尺寸如表1所示，形狀如圖1所示.圖1中，t為焊接接頭的寬度，b為垂直板的厚度，a為水平板的厚度，k1,k2,k3,k4為焊接接頭焊腳的尺寸，其中T形焊接接頭的焊縫長度等于焊接接頭的寬度t.用游標卡尺測量試樣的尺寸(包括標距、厚度、寬度、長度和截面面積)；把試樣磨平并且貼應變片，接線；準備好試驗機，將準備好的試樣夾持到試驗機上，用半橋接線法將工作片及補償片接于電阻應變儀；
試驗開始前將應變儀預調平衡，試樣夾緊后開始均勻緩慢的加載，由應變儀記錄應變值.為了能取得比較理想的試驗數據，不影響T形焊接接頭性能測試的真實性，要求試樣受力形式合理，試樣夾持到試驗機時必須調好位置，避免出現偏心現象，如圖2所示，試樣的拉伸試驗示意圖如圖3所示.在試驗時采用位移控制的方式加載，其加載的速度為0.1mm/min.通過觀察試驗過程發現，編號為A和編號為B的T形焊接接頭試樣在加載初期無明顯現象，當載荷接近大值時能聽到輕微的焊縫拉開的聲音，隨后載荷下降試樣“嘭”的一聲破壞.拉斷后的T形焊接接頭斷口是沿角焊縫45°的位置，如圖4a,4b所示.
而編號為F的T形焊接接頭試樣在加載初期也是無明顯變化，隨著載荷的上升，在強化階段中，試樣的母材區長度明顯增長，觀察到出現了明顯縮頸現象，后隨著載荷的下降試樣“嘭”的一聲破壞.拉斷后的T形焊接接頭斷口在母材上，且角焊縫沒有發生破壞，如圖4c所示.各組試樣的斷口形貌示意圖如圖5所示.試驗機自動記錄了試樣的荷載隨位移變化的曲線，將A1,B1和F1的載荷—位移曲線放在同一個圖中進行比較，如圖6所示，從圖6可以看出F1的承載力小于A1和B1的承載力.由表3可以看出無論是端頭段還是中間段，它們的彈性模量與泊松比基本是一致的，這與理論是相符合的，因為彈性模量與泊松比是材料的基本屬性.比較取樣于端頭段的A組和取樣于中間段的B組。
這兩組都是在焊縫處斷裂，它們的大承載力，抗拉強度基本一致，但是屈服強度相差110.53MPa，這說明焊接試樣中間段的焊接質量更好.比較同樣取樣于中間段的B組與F組，F組試樣都是拉斷于母材上，抗拉強度有所提高，屈服強度基本一致，但是B組承受的大力要比F組的要大41.25MPa，由于F組的焊腳大于薄的母板材的厚度b，而B組的焊腳小于薄的母板材的厚度b，同時根據試驗結果可看出它們的強度基本一致，說明了在工程中B組的尺寸是佳的選擇，而F組存在焊腳尺寸大所導致的問題.對于焊接件，并不是焊腳的尺寸越大越好，若焊腳尺寸偏大，不僅加大了熱影響區尺寸、焊接應力和變形，還浪費材料和工時，并且對焊接件的強度沒有任何好處.因此，優化焊腳尺寸對于焊接件具有重要意義.隨著焊接材料和焊接工藝的不斷發展，按照等強度理論，根據T形焊接接頭焊縫受力情況，確定T形接頭角焊的焊腳尺寸.T形焊接接頭焊腳如圖7所示.1、從事鋼筋焊接施工的焊工必須持有焊工考試合格證,才能上崗操作。
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