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再現性更高的方法是在讓轉子轉一定周期之后再讀取數據。由于不同轉速情形不同，另一個可行的辦法是在轉子旋轉一定時間時候再讀取數據。你也許會發現讀數并不會呈現穩定而是一直跳動。這常常是由于流體的非牛頓性質所造成的。但是如果讀數持續增加或下降，代表流體的性質可能會隨時間而變化，這種情況下就需要另外的技巧已獲得正確的粘度。數字式粘度計的扭力顯示，即使在穩定狀態達到以后，也許仍有會%或%的跳動。這種情況下，只要讀取平均的數據即可。
較大的跳動可能由其它原因所造成。我們通常十分關心粘度計的度。以下是一些測試可以幫助我們了解粘度計的狀況軸承的損壞也會造成粘度計讀數不正確與再現性降低。下列方法的交替測試可以幫助你評估這些機械裝置的狀況數字式粘度計必須將電源打開，但馬達關閉。將轉子連接器轉動角度，并且放開使其自動回轉。如果每次都可以順利地回轉，代表軸承是沒有問題的。按測量鍵，粘度值應是如果連接器緩緩或不順利地回轉，代表這樣的粘度計并不能良好運作并需要維修。
后可以使用標準粘度樣品校正粘度計。根據操作手冊，小心測量這些標準粘度樣品。尼潤公司提供的標準粘度樣品誤差范圍在±\%內)是一個十分理想的選擇。由于可能會有不能預期的流力行為，我們并不建議使用其它流體做為校正用。如果粘度計可以通過以上全部的測試，那么此粘度計的表現應該會令人滿意的。如果仍然覺得測量出的數據不合理，請與我們尼潤公司聯系。重新校正數字式粘度計在許多環境下，使用尼潤公司粘度計測量粘度時，并無法使用ml燒杯容器。
凡施焊的各種鋼筋、鋼板均應有質量;焊條、焊劑應有產品合格證。在工程正式焊接之前,參與該項施焊的焊工應進行現場條件的焊接工藝試驗,并經試驗合格后,方可正式生產。試驗結果應符合質量檢驗與驗收時的要求。在工程開工或每批鋼筋正式焊接之前,無論采用何種焊接工藝方法,均須采用與生產相同條件進行焊接工藝試驗,以便了解鋼筋焊接性能,選擇佳焊接參數,以及掌握擔負生產的焊工技術水平。每種牌號、每種規格鋼筋至少做1組試件.若次未通過,應改進工藝,調整參數應做好記錄,以備查考.接頭試件試驗(拉伸/彎曲/剪切)結果應符合質量檢驗與驗收時的要求.鋼筋焊接施工之前,應鋼筋、鋼板焊接部位以及鋼筋與電極接觸處表面上的銹斑、油污、雜質等；鋼筋端部當有彎、扭曲時，應予矯直和切除。
帶肋鋼筋進行閃光對焊、電弧焊、電渣壓力焊和氣壓焊時，宜將縱肋對縱肋安放和焊接。鋼筋焊接接頭應按檢驗批進行質量檢驗與驗收,并劃分為主控項目和一般項目兩類。質量檢驗時，應包括外觀檢查與力學性能檢驗。縱向受力鋼筋焊接接頭，包括閃光對焊接頭、電弧焊接頭、電渣壓力焊接頭、氣壓焊接頭的連接方式檢查和接頭的力學性能檢驗規定為主控項目。接頭連接方式應符合設計要求，并應全數檢查，檢驗方式為觀察。焊接接頭外觀檢查時，首先應由焊工對所焊接頭進行自檢；然后由施工單位專業質量檢查員檢驗；監理（建設）單位進行驗收記錄。縱向受力鋼筋焊接接頭外觀檢查時，每一檢驗批中應隨機抽取10%的焊接接頭。檢查結果，當外觀質量各小項不合格數均小于或等于抽檢數的10%，則該焊接接頭外觀質量評為合格。
當某一小項不合格數超過抽檢數的10%時，應對該批焊接接頭該小項逐個進行復檢，并剔出不合格接頭；對外觀檢查不合格接頭采取修整或焊補措施后，可提交二次驗收。力學性能檢驗時，應在接頭外觀檢查合格后隨機抽取試件進行試驗。3個熱軋鋼筋接頭試件的抗拉強度均不得小于該牌號鋼筋規定的抗拉強度；RRB400鋼筋接頭試件的抗拉強度均不得小于570N/mm；至少應有2個試件斷于焊縫之外，并應呈延性斷裂。當達到上述2項要求時，應評定該批接頭為抗拉強度合格。當試驗結果有2個試件抗拉強度小于鋼筋規定的抗拉強度，或3個試件均在焊縫或熱影響區發生脆性斷裂時，則一次判定該批接頭為不合格品。當試驗結果有1個試件抗拉強度小于鋼筋規定的抗拉強度，或2個試件在焊縫或熱影響區發生脆性斷裂，其抗拉強度均小于鋼筋規定抗拉強度的1.10倍時，應進行復試。
復試時，應再切取6個試件。復驗結果，當仍有1個試件的抗拉強度小于規定值，或有3個試件斷于焊縫或熱影響區，呈脆性斷裂，其抗拉強度小于鋼筋規定抗拉強度的1.10倍時，應判定該接頭為不合格品。注：當接頭試件雖斷于焊縫或熱影響區，呈脆性斷裂，但其抗拉強度大于或等于鋼筋規定抗拉強度的1.10倍時，可按斷于焊縫或熱影響區之外，呈延性斷裂同等對待。閃光對焊接頭，氣壓焊接頭進行彎曲試驗時，應將受壓面的金屬毛刺和墩粗凸起部位部分，且應與鋼筋的外表齊平。彎曲試驗可在試驗機、手動液壓彎曲試驗器上進行，焊縫應處于彎曲中心點，彎心直徑和彎曲角應符合表5.1.8的規定。（注：HPB235、HRB335、HRB400、HRB500彎心直徑分別是2d、4d、5d、7d；彎曲角均是90度當試驗結果，彎至90度，有2個或3個試件外側含焊縫和熱影響區未發生破裂，應評定該批接頭彎曲試驗合格。
當3個試件均發生破裂，則一次判定該批接頭為不合格。當有2個試件均發生破裂，應進行復驗。復驗時，應再切取6個試件。復驗結果，當有3個試件發生破裂，則應判定該批接頭為不合格。近年來，隨著鐵路機車車輛行業的發展，焊接結構的構件越來越多，第六次鐵路提速對焊接構架的性能提出更高的要求。
擊穿報警電流測扯方法以耐電壓測試儀校驗裝飲JK為參考標準，配合型負載箱，對耐電壓測試儀擊穿報警電流點進行檢定。測批模型被檢定耐電壓測試儀擊穿報警電流實際值可表示為,一校驗裝置測址的擊穿報警電流實際值；由于下述原因對校驗裝置測扯值的綜合影響，校驗裝置電流值的漂移；化等效應對校驗裝置電流值的影響環境溫度對校驗裝置電流值的影響；電熱效應的影響。標準不確定度分批評定I電流實際,引人的標準不確定度該項包含了校驗裝置和測試儀兩者重復性以及試驗者人為操作所產生的共同影響。JJF一《計量標準考核規范》巳經于年月日實施。近年來電磁專業新增了許多計量檢定規程和計量技術規范，部分規程和規范也集中進行了修訂，其適用范圍測量方法和技術指標也都有了比較明顯的改變。基層法定計量檢定機構企事業單位內部的計量部門需要及時按照JJF的要求進行增項考核和復查考核。本書的作者均來自省級法定計量檢定機構，其中有全國專業計量技術委員會委員經驗豐富的一級計量標準考評員法定技術機構考評員一級注冊計量師以及學科帶頭人。
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單因素試驗確定正交水平數在焊接過程中，雙焊絲（電極）前絲直流后絲交流，前電極為直流反接，采用大焊接電流低電弧電壓，充分發揮直流電弧的穿透力，獲得大熔深；后電極為交流，采用相對較小焊接電流大電弧電壓，增加熔寬，克服前道大電流可能形成的熔化金屬堆積，配合高速度焊接，從而形成美觀的焊縫成形。在不斷調整焊接電流、焊接速度的同時，合理匹配前后絲焊接參數，改善焊縫成形，提高焊縫質量。僅適用前絲進行焊接試驗，優化后確定前絲電流800A、900A；前絲電壓為34V、36V。僅采用后絲進行焊接試驗，優化后確定后絲電流350A、400A；后絲電壓為36V、40V。正交試驗設計根據上述討論，兼顧生產效率確定了5個因素，即前絲電流、后絲電流、前絲電壓、后絲電壓、焊接速度，每個因素取2個水平，設計5因素2水平正交表L8（25），如表2所示。
正交試驗數據記錄和極差分析焊后焊接試件放置24h后，對焊接接頭進行外觀及無損檢測按照JB/T4730.2—2005《壓力容器無損檢驗》，進行焊縫外觀檢驗，記錄不同工藝參數下的熔深、熔寬、熔高，如表3所示。利用極差分析，來確定各因素對焊縫熔深、熔寬和熔高的顯著程度，極差越大顯著程度越高。由極差分析結果可見，各因素對熔深影響程度A>C>E>B>D，各因素對熔寬影響程度D=E>B=C>A，各因素對熔高影響程度B>A>D>C=E。成形質量評定與工藝參數優化由于焊縫成形質量需要綜合熔深、熔寬和熔高三者進行考慮，而這三者的評優標準是熔深深、熔寬和熔高小，可見其期望值并非一致，所以引入信噪比（S/N）分析，其中熔深選擇望大特性公式，其余采用望小特性公式。
先分別對每個成形因素信噪比排序，按照大值到小值依次得8~1分，采用綜合比較法，在對每個試件計算綜合得分，即為其成形質量綜合得分，綜合得分如表4所示。通過表中成形質量綜合評分可得，優的工藝參數為第8組，即前絲電流900A，后絲電流400A，前絲電壓36V，后絲電壓40V，焊接速度60cm/min。焊接質量綜合評定與工藝參數焊接工藝是否優良應該更加注重力學性能，按照NB/T47014—2011《承壓設備焊接工藝評定》，先對各焊件分別進行射線檢測，其中2號試件未通過。對其余七組試件按照相關標準進行沖擊試驗，以每個試件三次沖擊功之和進行排序，按照從大到小分別計8~2分，如表5所示。但是對于焊接工藝是否優良的評價更注重其力學性能。
本文中主要是指沖擊吸收能量，所以在綜合評價時，力學性能的權重更大，一般取值0.6，而成形質量權重則為0.4。進行綜合評價的得分如圖3所示。因此，綜合考慮成形質量和力學性能，較好的工藝參數為第6組，即前絲電流900A，后絲電流350A，前絲電壓34V，后絲電壓40V，焊接速度60cm/min。在壓力管道及壓力容器的制作或修復過程打底焊時，制造方多采用鎢極氬弧焊工藝[1]。現場焊接時，由于操作習慣不同，焊工可能采用不同的施焊手法進行焊接，焊槍行走路線可能是正月牙、鋸齒型或反月牙，添絲方式可能采用點加法或連續添加法。在對現場管道的焊接質量檢查時發現，在管道焊接過程中如果不注意施焊手法的變化，很容易造成焊縫外觀成型不良及內部焊接質量等問題，主要表現在管道焊縫表面打磨處理后進行滲透檢查時可能發現微小的點狀缺陷存在，或在水壓試驗時焊縫表面可能出現潮濕的現象。
文中以φ57mm×5mm的無縫碳鋼管鎢極氬弧焊為例，對比分析了采用正月牙、鋸齒型和反月牙三種不同的施焊手法對焊道外觀成型及焊接質量的影響，在此基礎上總結現場焊接中合適的焊接手法，以提高壓力管道現場焊接的一次合格率。正月牙施焊手法如圖1所示，管道對接焊的焊接參數見表1。采用該焊接手法，焊縫成型良好，但是如果在打底層坡口邊緣停留的時間不夠，則填充金屬與坡口間容易在坡口邊緣形成尖角，焊縫在蓋面時，如果焊工對這些尖角不加以處理，可能在兩側引起夾雜或未熔合等缺陷。采用正月牙手法焊接時，使用連續加絲方法往往能獲得較為平整的焊縫，但在管道的下端5點至7點位則可能出現焊縫內凹的現象。有經驗的焊工在此位采用點狀加絲的手法能有效地改善焊縫的內凹現象，但還是會出現正面成形不佳的焊縫，如圖2所示。
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