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單因素試驗確定正交水平數在焊接過程中，雙焊絲（電極）前絲直流后絲交流，前電極為直流反接，采用大焊接電流低電弧電壓，充分發揮直流電弧的穿透力，獲得大熔深；后電極為交流，采用相對較小焊接電流大電弧電壓，增加熔寬，克服前道大電流可能形成的熔化金屬堆積，配合高速度焊接，從而形成美觀的焊縫成形。在不斷調整焊接電流、焊接速度的同時，合理匹配前后絲焊接參數，改善焊縫成形，提高焊縫質量。僅適用前絲進行焊接試驗，優化后確定前絲電流800A、900A；前絲電壓為34V、36V。僅采用后絲進行焊接試驗，優化后確定后絲電流350A、400A；后絲電壓為36V、40V。正交試驗設計根據上述討論，兼顧生產效率確定了5個因素，即前絲電流、后絲電流、前絲電壓、后絲電壓、焊接速度，每個因素取2個水平，設計5因素2水平正交表L8（25），如表2所示。
正交試驗數據記錄和極差分析焊后焊接試件放置24h后，對焊接接頭進行外觀及無損檢測按照JB/T4730.2—2005《壓力容器無損檢驗》，進行焊縫外觀檢驗，記錄不同工藝參數下的熔深、熔寬、熔高，如表3所示。利用極差分析，來確定各因素對焊縫熔深、熔寬和熔高的顯著程度，極差越大顯著程度越高。由極差分析結果可見，各因素對熔深影響程度A>C>E>B>D，各因素對熔寬影響程度D=E>B=C>A，各因素對熔高影響程度B>A>D>C=E。成形質量評定與工藝參數優化由于焊縫成形質量需要綜合熔深、熔寬和熔高三者進行考慮，而這三者的評優標準是熔深深、熔寬和熔高小，可見其期望值并非一致，所以引入信噪比（S/N）分析，其中熔深選擇望大特性公式，其余采用望小特性公式。
先分別對每個成形因素信噪比排序，按照大值到小值依次得8~1分，采用綜合比較法，在對每個試件計算綜合得分，即為其成形質量綜合得分，綜合得分如表4所示。通過表中成形質量綜合評分可得，優的工藝參數為第8組，即前絲電流900A，后絲電流400A，前絲電壓36V，后絲電壓40V，焊接速度60cm/min。焊接質量綜合評定與工藝參數焊接工藝是否優良應該更加注重力學性能，按照NB/T47014—2011《承壓設備焊接工藝評定》，先對各焊件分別進行射線檢測，其中2號試件未通過。對其余七組試件按照相關標準進行沖擊試驗，以每個試件三次沖擊功之和進行排序，按照從大到小分別計8~2分，如表5所示。但是對于焊接工藝是否優良的評價更注重其力學性能。
本文中主要是指沖擊吸收能量，所以在綜合評價時，力學性能的權重更大，一般取值0.6，而成形質量權重則為0.4。進行綜合評價的得分如圖3所示。因此，綜合考慮成形質量和力學性能，較好的工藝參數為第6組，即前絲電流900A，后絲電流350A，前絲電壓34V，后絲電壓40V，焊接速度60cm/min。在壓力管道及壓力容器的制作或修復過程打底焊時，制造方多采用鎢極氬弧焊工藝[1]?，F場焊接時，由于操作習慣不同，焊工可能采用不同的施焊手法進行焊接，焊槍行走路線可能是正月牙、鋸齒型或反月牙，添絲方式可能采用點加法或連續添加法。在對現場管道的焊接質量檢查時發現，在管道焊接過程中如果不注意施焊手法的變化，很容易造成焊縫外觀成型不良及內部焊接質量等問題，主要表現在管道焊縫表面打磨處理后進行滲透檢查時可能發現微小的點狀缺陷存在，或在水壓試驗時焊縫表面可能出現潮濕的現象。
文中以φ57mm×5mm的無縫碳鋼管鎢極氬弧焊為例，對比分析了采用正月牙、鋸齒型和反月牙三種不同的施焊手法對焊道外觀成型及焊接質量的影響，在此基礎上總結現場焊接中合適的焊接手法，以提高壓力管道現場焊接的一次合格率。正月牙施焊手法如圖1所示，管道對接焊的焊接參數見表1。采用該焊接手法，焊縫成型良好，但是如果在打底層坡口邊緣停留的時間不夠，則填充金屬與坡口間容易在坡口邊緣形成尖角，焊縫在蓋面時，如果焊工對這些尖角不加以處理，可能在兩側引起夾雜或未熔合等缺陷。采用正月牙手法焊接時，使用連續加絲方法往往能獲得較為平整的焊縫，但在管道的下端5點至7點位則可能出現焊縫內凹的現象。有經驗的焊工在此位采用點狀加絲的手法能有效地改善焊縫的內凹現象，但還是會出現正面成形不佳的焊縫，如圖2所示。
凡施焊的各種鋼筋、鋼板均應有質量;焊條、焊劑應有產品合格證。在工程正式焊接之前,參與該項施焊的焊工應進行現場條件的焊接工藝試驗,并經試驗合格后,方可正式生產。試驗結果應符合質量檢驗與驗收時的要求。在工程開工或每批鋼筋正式焊接之前,無論采用何種焊接工藝方法,均須采用與生產相同條件進行焊接工藝試驗,以便了解鋼筋焊接性能,選擇佳焊接參數,以及掌握擔負生產的焊工技術水平。每種牌號、每種規格鋼筋至少做1組試件.若次未通過,應改進工藝,調整參數應做好記錄,以備查考.接頭試件試驗(拉伸/彎曲/剪切)結果應符合質量檢驗與驗收時的要求.鋼筋焊接施工之前,應鋼筋、鋼板焊接部位以及鋼筋與電極接觸處表面上的銹斑、油污、雜質等；鋼筋端部當有彎、扭曲時，應予矯直和切除。
帶肋鋼筋進行閃光對焊、電弧焊、電渣壓力焊和氣壓焊時，宜將縱肋對縱肋安放和焊接。鋼筋焊接接頭應按檢驗批進行質量檢驗與驗收,并劃分為主控項目和一般項目兩類。質量檢驗時，應包括外觀檢查與力學性能檢驗?？v向受力鋼筋焊接接頭，包括閃光對焊接頭、電弧焊接頭、電渣壓力焊接頭、氣壓焊接頭的連接方式檢查和接頭的力學性能檢驗規定為主控項目。接頭連接方式應符合設計要求，并應全數檢查，檢驗方式為觀察。焊接接頭外觀檢查時，首先應由焊工對所焊接頭進行自檢；然后由施工單位專業質量檢查員檢驗；監理（建設）單位進行驗收記錄?？v向受力鋼筋焊接接頭外觀檢查時，每一檢驗批中應隨機抽取10%的焊接接頭。檢查結果，當外觀質量各小項不合格數均小于或等于抽檢數的10%，則該焊接接頭外觀質量評為合格。
當某一小項不合格數超過抽檢數的10%時，應對該批焊接接頭該小項逐個進行復檢，并剔出不合格接頭；對外觀檢查不合格接頭采取修整或焊補措施后，可提交二次驗收。力學性能檢驗時，應在接頭外觀檢查合格后隨機抽取試件進行試驗。3個熱軋鋼筋接頭試件的抗拉強度均不得小于該牌號鋼筋規定的抗拉強度；RRB400鋼筋接頭試件的抗拉強度均不得小于570N/mm；至少應有2個試件斷于焊縫之外，并應呈延性斷裂。當達到上述2項要求時，應評定該批接頭為抗拉強度合格。當試驗結果有2個試件抗拉強度小于鋼筋規定的抗拉強度，或3個試件均在焊縫或熱影響區發生脆性斷裂時，則一次判定該批接頭為不合格品。當試驗結果有1個試件抗拉強度小于鋼筋規定的抗拉強度，或2個試件在焊縫或熱影響區發生脆性斷裂，其抗拉強度均小于鋼筋規定抗拉強度的1.10倍時，應進行復試。
復試時，應再切取6個試件。復驗結果，當仍有1個試件的抗拉強度小于規定值，或有3個試件斷于焊縫或熱影響區，呈脆性斷裂，其抗拉強度小于鋼筋規定抗拉強度的1.10倍時，應判定該接頭為不合格品。注：當接頭試件雖斷于焊縫或熱影響區，呈脆性斷裂，但其抗拉強度大于或等于鋼筋規定抗拉強度的1.10倍時，可按斷于焊縫或熱影響區之外，呈延性斷裂同等對待。閃光對焊接頭，氣壓焊接頭進行彎曲試驗時，應將受壓面的金屬毛刺和墩粗凸起部位部分，且應與鋼筋的外表齊平。彎曲試驗可在試驗機、手動液壓彎曲試驗器上進行，焊縫應處于彎曲中心點，彎心直徑和彎曲角應符合表5.1.8的規定。（注：HPB235、HRB335、HRB400、HRB500彎心直徑分別是2d、4d、5d、7d；彎曲角均是90度當試驗結果，彎至90度，有2個或3個試件外側含焊縫和熱影響區未發生破裂，應評定該批接頭彎曲試驗合格。
當3個試件均發生破裂，則一次判定該批接頭為不合格。當有2個試件均發生破裂，應進行復驗。復驗時，應再切取6個試件。復驗結果，當有3個試件發生破裂，則應判定該批接頭為不合格。近年來，隨著鐵路機車車輛行業的發展，焊接結構的構件越來越多，第六次鐵路提速對焊接構架的性能提出更高的要求。
放射性活度測定方法放射免疫分析中經抗原抗體反應和BF分離后通過檢測放射性量來反映待測物的含量。放射性量的檢測需特殊的儀器，放射免疫分析儀實際上就是進行放射性量測定的儀器。測量儀器有兩類，即晶體閃爍計數儀主要用于檢測γ射線，如IICr等和液體閃爍計數儀主要用于檢測β射線，如HPC等。無論是晶體閃爍計數儀還是液體閃爍計數儀都是將射線放射能與閃爍體的作用轉換成光脈沖光能，然后用光電倍增管將光脈沖轉換成電脈沖電能，電脈沖在單位時間內出現的次數即儀器記錄的cmp值反映了發出射線的頻率，而電脈沖的電壓幅度則反映了射線能量的高低。
計數單位是探測器輸出的電脈沖數，單位為cpm計數/分，也可用cps表示。如果知道這個測量系統的效率，還可算出放射源的強度，即dpm衰變/分或dps衰變/秒。閃爍體閃爍體是將核輻射能激發分子轉化成可探測閃光的熒光物質。常用的有有機閃爍體無機閃爍體和特殊閃爍體等。光電倍增管光電倍增管的作用是有選擇性地把閃爍體發出的極弱閃光的一部分轉換成電信號。光電倍增管的基本結構主要包括光電轉換電子倍增和電子收集裝置三個部件。
在醫學檢驗中，用于體外樣品放射性測量的井型閃爍探測裝置中的晶體及光電倍增管等是裝在一只有蓋的鉛室中的。由于探測效率和探頭相對于樣品的幾何位置關系十分密切，測量中要特別注意。還要避免樣品對探頭的污染，一旦造成污染，要及時進行有效的去污處理，以免使儀器本底增高，影響裝置性能指標。多道脈沖分析器多道分析器MCA是進行能譜分析的重要儀器，現代的MCA與通用微型計算機有許多共同特性，是現代核探測分析及放射影像裝置的重要組成部分。
脈沖高度分析器的基本原理比例放大器甄別器和反符合電路三部分組成了典型脈沖高度分析器的主體。由光電倍增管產生的輸出脈沖與γ射線等在NaITl等閃爍體內失去的能量成正比。將此脈沖信號輸入放大器進行放大，由于輸入脈沖高度與輸出脈沖高度是按比例設計的，該放大器稱比例放大器。經比例放大的脈沖信號再被送入甄別器。由上限和下限兩個甄別器組成，分別讓脈沖高度高于下限甄別器預定電壓U的信號及高于上限甄別器預定電壓U+△U的信號送入反符合電路。
也可更換高精度電子壓力傳感器等等。網絡分析儀是一種功能強大的儀器，正確使用時，可以達到極高的精度。它的應用也十分廣泛，在很多行業都不可或缺，尤其在測量無線射頻(RF)元件和設備的線性特性方面非常有用?，F代網絡分析儀還可以應用于更具體的場合，例如，信號完整性和材料的測量。隨著業界款PXI網絡分析儀的推出，你完全可以擺脫傳統網絡分析儀的高成本和大占地面積的，輕松地將網絡分析儀應用于設計驗證和產線測試。你可以使用所示的矢量網絡分析儀測量設備的幅度，相位和阻抗。由于網絡分析儀是一種封閉的激勵-響應系統，你可以在測量RF特性時實現絕佳的精度。當然，充分理解網絡分析儀的基本原理，對于你大限度的受益于網絡分析儀非常重要。
在過去的十年中，矢量網絡分析儀由于其較低的成本和的制造技術，流行度超過了標量網絡分析儀。雖然網絡分析理論已經存在了數十年，但是直到20世紀80年代早期臺現代獨立臺式分析儀才誕生。在此之前，網絡分析儀身形龐大復雜，由眾多儀器和外部器件組合而成，且功能受限。NIPXIe-5630的推出標志著網絡分析儀發展的又一個里程碑，它將矢量網絡分析功能成功地賦予了靈活，軟件定義的PXI模塊化儀器平臺。通常我們需要大量的測量實踐，才能實現的幅值和相位參數測量，避免重大錯誤。由于射頻儀器測量的不確定性，小的錯誤很可能會被忽略不計。而網絡分析儀作為一種精密的儀器能夠測量出極小的錯誤。網絡是一個被高頻率使用的術語。
有很多種現代的定義。就網絡分析而言，網絡指一組內部相互關聯的電子元器件。網絡分析儀的功能之一就是量化兩個射頻元件間的阻抗不匹配，大限度地提高功率效率和信號的完整性。每當射頻信號由一個元件進入另一個時，總會有一部分信號被反射，而另一部分被傳輸，類似于所示。這就好比光源發出的光射向某種光學器件，例如透鏡。其中，透鏡就類似于一個電子網絡。根據透鏡的屬性，一部分光將反射回光源，而另一部分光被傳輸過去。根據能量守恒定律，被反射的信號和傳輸信號的能量總和等于原信號或入射信號的能量。在這個例子中，由于熱量產生的損耗通常是微不足道的，所以忽略不計。通過反射系數和傳輸系數，你可以更深入地了解被測器件(DUT)的性能。回顧光的類比，如果一面鏡子，你會希望得到高反射系數。如果DUT是一個鏡頭，你會希望得到高傳輸系數。而太陽鏡可能同時具有反射和透射特性。電子網絡的測量方式與測量光器件的方式類似。網絡分析儀產生一個正弦信號，通常是一個掃頻信號。響應時，會傳輸并且反射入射信號。傳輸和反射信號的強度通常隨著入射信號的頻率發生變化。對于入射信號的響應是性能以及系統特性阻抗不連續性的表征。例如，帶通濾波器的帶外具有很高的反射系數，帶內則具有較高的傳輸系數。如果DUT略微偏離特性阻抗則會造成阻抗失配，產生額外的非期望響應信號。我們的目標是建立一個的測量方法，測量響應，同時大限度的減少或不確定性。反射系數(G)和傳輸系數(T)分別對應入射信號中反射信號和傳輸信號所占的比例。
示意了這兩個向量?，F代網絡分析基于散射參數或S-參數擴充了這種思想。參數是一種復雜的向量，它們代表了兩個射頻信號的比值。S-參數包含幅值和相位，在笛卡爾形式下表現為實和虛。S-參數用S坐標系表示，X代表DUT被測量的輸出端，代表入射RF信號激勵的DUT輸入端。圖4示意了一個簡單的雙端口器件，它可以表征為射頻濾波器，衰減器或放大器。S11定義為端口1反射的能量占端口1入射信號的比例，S21定義為傳輸到DUT端口2的能量占端口1入射信號的比例。參數S11和S21為前向S-參數，這是因為入射信號來自端口1的射頻源。對于從端口2入射信號，S22為端口2反射的能量占端口2入射信號的比例，S12為傳輸到DUT端口1的能量占端口2入射信號的比例。
它們都是反向S-參數。矢量網絡分析儀作為射頻微波元器件性能評價的一個基本工具，有著廣泛的應用，下面我們通過一個濾波器的測試過程來看一看矢量網絡分析儀E5063A是如何測試一個射頻微波元器件的。設置矢量網絡分析儀E5063A的測試參數：起始和截至頻率，中頻帶寬和測試點數，然后執行校準移除系統誤差，這里我們使用了既快又準的E-cal校準。在校準前請觀察E-Cal的LED指示燈是否已經變為綠色，綠色代表ECal已經準備完畢可以開始校準（如果您使用的是N755x系列電子校準件，它啟動后即可開始校準，無需等待。另外一個必須注意的是要檢查網分的源輸出功率，避免損壞電子校準件或者讓電子校準件過載。我們將源輸出功率調整為-15dBm。
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